Сжимаемость линейный

Поскольку формула (238) получена путем суммирования сжимаемостей линейных фрагментов полимерной цепи и узлов, соответственно [c.275]

Если использовать закон Дальтона об аддитивности давлений, то средний фактор сжимаемости представляет собой линейную комбинацию факторов сжимаемости чистых компонентов, причем каждый из них должен быть взят при температуре системы и давлении чистого компонента для общего объема смеси. [c.226]

Здесь С Р) и С (О) соответственно емкости конденсатора с газом и без него, К — эффективная линейная сжимаемость для данной конструкции конденсатора. Поскольку изменения емкости невелики, выражение (3.93) удобнее представить в виде [c.130]

Пренебрегая сжимаемостью жидкости, составить дифференциальное уравнение колебаний выведенного из положения равновесия клапана и определить частоту его колебаний, считая, что сила трения А, действующая на клапан, линейно зависит от его скорости [c.363]

При нормальных условиях модуль всестороннего сжатия для твердого тела приблизительно в миллион раз больше,, чем для газообразного. Величина, обратная р, называется сжимаемостью (коэффициентом сжатия). Таким образом, газы примерно в миллион раз более сжимаемы, чем твердые тела, тогда как коэффициент теплового расширения газа в 10 и даже в 100 раз больше, чем коэффициент твердого тела. Коэффициент объемного расширения, который в. три раза больше коэффициента линейного расширения а, оп- [c.10]

Для анизотропных твердых тел относительное изменение размеров под давлением зависит от направления и в кристаллах характеризуется линейной сжимаемостью в направлении главных осей [c.86]

Таблица 4.5. Линейная сжимаемость fej анизотропных минералов и органических веществ в направлении главных осей

Таблица 4.6. Линейная сжимаемость ki анизотропных элементов и неорганических соединений в направлении главных осей

Возмущения, вызванные в сжимаемых жидкостях и газах, в том числе и распространение звука, могут быть в зависимости от условий либо малыми, либо конечными возмущениями. Известно что в обычных условиях акустические возмущения являются ма лыми возмущениями и распространяются со скоростью звука а при сильных взрывах они будут конечными и скорость их рас пространения может значительно превосходить скорость звука Движение при малых возмущениях и движение при конечных возмущениях математически описываются совершенно различными уравнениями. Первое определяется линейным дифференциальным уравнением в частных производных, называемым в математике волновым уравнением. Обычно это уравнение имеет вид [c.149]

Исследования выражения массовой скорости политропического истечения сжимаемых жидкостей (1.140) приводят к выводу, что массовая скорость дважды обращается в нуль — при соотношениях р /р, = 1 и при р /р, = 0. Дело в том, что массовая скорость равна произведению линейной скорости истечения и плотности потока (и = с р), причем в начальный момент истечения (р /р, = 1) обращается в нуль первый множитель (с = 0), а при истечении в вакуум (р /р, = 0) обращается в нуль второй множитель (р = 0). Между этими граничными нулевыми значениями массовая скорость истечения сжимаемых жидкостей достигает наибольшего значения при критическом значении противодавления р = З рР, (Рис. 1.18). [c.77]

Теоретический процесс истечения сжимаемых жидкостей (газы, пары) рассматривается как обратимый адиабатный процесс. Линейная скорость истечения реального газа или пара может быть определена по формуле (8.10). [c.100]

Вводим понятие числа Маха как величины отношения линейной скорости потока сжимаемой среды к скорости звука в данной среде [c.106]

Уравнение (8.51) справедливо как для расчета сопел, так и для расчета диффузоров. В диффузорах при движении сжимаемой среды линейная скорость уменьшается d <0), а давление увеличивается (dp>0) вдоль оси канала. [c.108]

Энергия связи между атомами в кристалле может быть оценена косвенно, но достаточно точно, по теплоте испарения L, величине коэффициента линейного расширения а, коэффициента сжимаемости и , энергии активации само-диффузии Q (табл. 2). Чем больше энергия связи между атомами, тем выше температура плавления (имеются и исключения), меньше коэффициенты линейного расширения и сжимаемости металлов. [c.18]

В описанном расчете не принято во внимание трение на ободьях колес, которое получается из-за того, что ободья колес в результате силы нажатия подвергаются контактному сжатию и вместо линейного касания образуется деформированная площадка небольшой ширины. При вращении колес контактное сжатие сопровождается упругим сдвигом трущихся поверхностей. На приведение в деформированное состояние последовательно сжимаемых площадок ободьев затрачивается энергия, которой мы пренебрегаем. [c.93]

Установившиеся движения сжимаемой жидкости. Наибольшее развитие в этом случае получила теория плоскопараллельных течений, когда искомые функции зависят лишь от двух переменных х я у. Уравнения движения в этом случае специальной заменой переменных и искомых функций также удается преобразовать к линейным. Это преобразование было предложено и использовано в 1902 г. С. А. Чаплыгиным в его знаменитой работе О газовых струях ). Эта работа стала основной для развития многих современных теорий в газовой динамике. [c.157]

Линейная зависимость потенциала Гиббса от давления Р для твердых тел удовлетворительно сохраняется вплоть до сверхвысоких давлений, поскольку в уравнении состояния разложение объема V в степенной ряд по величине давления определяется главным образом членом нулевой степени вследствие относительно невысокой сжимаемости конденсированных фаз. Другими словами, линейность зависимости химического потенциала от давления следует из выражения р, Р, [c.7]

Вследствие сжимаемости рабочей жидкости (масла) гидроцилиндр лимитирует динамику привода, и для обеспечения быстродействия последнего необходимо уменьшать ход штока или объем масла в цилиндре. Динамические характеристики привода улучшаются, если выбранный гидроусилитель обладает высокой чувствительностью и линейностью в зоне малых расходов масла и обеспечивает частоту собственных колебаний примерно на порядок выше, чем расчетное значение fa (рис. 6.9). [c.149]

S —эквивалентный гидравлический импеданс активных и пассивных механи- ческих элементов насоса Z, 9 — гидравлическая емкость К,, учитывающая сжимаемость жидкости в камерах насоса и прилегающей части трубопроводов 10 — линейное гидравлическое сопротивление Лю, учитывающее утечки в насосе II — квадратичное гидравлическое сопротивление JS,i, учитывающее потери в трубопроводе при турбулентном режиме 12 — гидравлическая индуктивность г,2, учитывающая инерционность движения жидкости в системе 13 — линейное гидравлическое сопротивление Ли, учитывающее утечки в гидромоторе 14 — гидравлическая емкость ЛГц, учитывающая сжимаемость жидкости в камерах гидромотора и прилегающей части трубопровода 15 — эквивалентный гидравлический импеданс механической системы гидромотора и нагрузки Z, в [c.45]

Имея в виду, что линейная часть системы обладает свойствами фильтра низкой частоты, и предполагая линейность обратной связи (утечки и сжимаемость), применим метод гармонической линеаризации в рассматриваемой форме. Это можно сделать, поскольку исследоваться будут только малые автоколебания [2] и [3]. [c.144]

Положительный заряд ядра атома, а также число электронов атома численно равны порядковому (атомному) номеру элемента. По мере увеличения атомного номера химические свойства элементов периодически повторяются. С увеличением атомного номера периодически изменяются также и физические свойства атомный объем, плотность, температуры плавления (кристаллизация) и кипения, коэффициенты линейного расширения и объемной сжимаемости, растворимость, электропроводность и др. Не носят периодического характера свойства, связанные со строением атомного ядра (атомная масса, строение рентгеновских спектров и др.). [c.907]

Наиболее целесообразно использовать в регуляторе, осуществляющем подобную коррекцию, зависимость (pi), которая для большинства сочетаний параметров гидросистемы имеет линейный характер и только при значительной разнице в заданном и нескорректированном переходных процессах становится неоднозначной (зависимость типа гистерезисной петли). Подобную зависимость легко осуществить, воздействуя на пружину регулятора давления элементом, воспринимающим давление pj. В реальном гидроприводе при таком способе коррекции скажется влияние инерционности регулятора давления и сжимаемости рабочей жидкости в напорной магистрали. [c.306]

Если в циркуляционном контуре имеется некоторый сжимаемый объем, то вследствие резонанса пульсаций паросодержания на участке кипения жидкости и пульсаций сжимаемого объема на входе в рабочий участок возникают пульсации расхода. В результате критический тепловой поток уменьшается. Уменьшение критического теплового потока может быть вычислено на основе линейного процесса запаздывания при возникновении кризиса теплоотдачи. [c.250]

В случае сжимаемых сред, для уплотнения которых обычно и применяются кольцевые контактные конструкции, эпюра давлений по ширине пояска не является линейной (если не принимать во внимание очень низкие перепады давлений). Поэтому доля неуравновешенных сил давления не так уж велика. [c.119]

Для сжимаемого газа при линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры (о] = 1) приближенные значения напряжения трения и толщины потери импульса не будут зависеть от числа Мо в полном соответствии с результатами численных расчетов, основанных на использовании дифферепци-20 [c.307]

Критическая линейная скорость обратимого адиабатического процесса истечения (s = idem n = к) есть скорость звука (с = а) и, соответственно, закритический режим (р < 3,р Р,) в условиях обратимого адиабатического истечения сжимаемых жидкостей называется сверхзвуковым режимом [c.80]

В задачах теории пластичности стеленной закон редко дает удовлетворительное описание экспериментальных кривых. Как правило, приходится решать упругопластическую задачу, в рамках деформационной теории пластичности нет разницы между формулами, описывающими упругое и пластическое состояния, но функция s(t ) оказывается линейной для достаточно малых значений v и нелинейной после достижения предела текучести. Это обстоятельство, естественно, усложняет решение задачи, хотя трудности не носят принципиального характера. Более серьезным моментом служит то, что предположение о несжимаемости материала для упругопластических тел, строго говоря, не выполняется. Имеются многочисленные решения, учитывающие эффект сжимаемости, нам не кажется, что получаемое при этом уточнение настолько серьезно, чтойы была необходимость излагать соответствующие результаты. [c.636]

Полученное уравнение газостатики (59) отличается от основного уравнения гидростатики (24) тем, что давление газа по высоте с учетом его сжимаемости в изотермических условиях распределяется не по линейному, а по логарифмическому закону. [c.56]

Таким образом, при расчете по этой теории прочности ойределяется наибольшее эквивалентное напряжение по формулам (61), которое не должно превосходить допускаемого напряжения. Понятие об эквивалентном напряжении, которого в действительности в брусе нет, вводится только для избежания вычисления относительных деформаций. Эквивалентное напряжение равно тому напряжению, которое получилось бы в линейно растягиваемом или сжимаемом брусе, если его относительная деформация равна максимальной относительной деформации бруса, находящегося в сложном напряженном состоянии. [c.101]

Одним из важных условий квазигомогеиности в данном случае является требование малости расстояний между отдельными пузырьками ио сравнению с характерным линейным масштабом движения смеси в целом. В отличие от системы, рассмотренной в предыдущем параграфе, в данном случае несу-, щей средой является жидкость, а общая сжимаемость смеси ре-щающим образом определяется диспергированной газовой фазой. [c.249]

На рис. 11-7 приведены полученные опытным путем графики изменения давления и скорости по длине трубы для адиабатического и недиабатического дозвукового и сверхзвукового газовых потоков. При небольших значениях М движение сжимаемого газа практически мало отличается от движения несжимаемой жидкости скорость газа почти не изменяется вдоль канала, а давление убывает по линейному закону. [c.250]

Z = pvjRT — коэффициент сжимаемости а — коэффициент линейного расширения, 1ЛС [c.6]

Модели и результаты моделирования гидромеханических поворотных столов. Методика моделирования может быть проиллюстрирована на примере привода поворотного стола, гидросхема механизма поворота которого представлена на рис. 4.3. Поршень/п, гидроцилиндра поворота ГЦ выполнен вместе с рейкой, передающей движение на планшайбу. Максимальная длина хода поршня 15,5 см, причем, не доходя 1,3 см до конца, он начинает перекрывать 0,3-сантиметровую щель, соединяющую полость ридроцилиндра с дросселем скорости ДС, и скорость подхода поршня к крыше цилиндра определяется настройкой дросселя подхода ДП. Математическая модель, адекватная механизму по критериям IV группы (форма кривых), должна учитывать зазоры в приводе, сжимаемость жидкости, упругость кинематической цепи, квадратичные, линейные и инерционные потери давления в гидросхеме. При этих предположениях, ис- [c.61]

Свойства длинных линий с распределенными параметрами можно достаточно точно представить системой с сосредоточенными параметрами, имеющей большее число элементов. Для трубопровода этот переход выполнен на рис. 15. Сопротивление йц будет в данном случае линейным, так как оно является элементом цепи, приближенно воспроизводящим уравнения (1). Сопротивления Дц учитывают потери в трубопроводе, hi — гидравлические индуктивности — инерционность жидкости в трубопроводе, — коэффициент жесткости гидравлической емкости — сжимаемость жидкости с участием упругих свойств стенок трубопровода (остальные элементы те же, что и на рис. 4). Для выбранной на рис. 15 системы строится граф с выбранным на нем деревом (рис. 16) и граф распространения сигналов (рис. 17). Для подготовки программы для аналоговой электронно-вычислдтельной машины над полученным графом распространения сигналов выполнены линейные преобразования. На осно- -вании преобразованного графа распространения сигнала (рис. 18) составлена программа для аналоговой электронно-вычислительной машины (рис. 19). Эта программа дает электронную модель гидравлической системы с учетом распределенных параметров трубопровода. Этой программой необходимо заменить часть программы на рис. 14 между двумя нелинейными блоками перемножения БП и двумя линейными усилителями умножения на коэффициенты N. На рис. 14 в этой части программы дана модель гидравлической системы с сосредоточенными параметрами. Произведя [c.49]

Одномерное сжатие. Одномерное сжатие образца резины, производимое между плитами сжимающего приспособления, ведёт к увеличению линейных размеров поперечного сечения образца. Вследствие трения о плиты сжимаемый образец принимает бочкообразную форму (ГОСТ 265-41). Исследования сжатия показали, что кривая диаграммы сжатия в отличие от 5-образной кривой растяжения не имеет перегиба и асимптотически приближается к вертикальной прямой, пересекающей ось абсцисс в точке, соответствующей ЮОфо сжатия. Если принять за модуль упругости при растяжении выражение [c.317]

Из приближенной формулы Графа следует, что в ламинарной области фильтрации линейная критическая скорость псевдоожижения не должна зависеть, даже для сжимаемых жидкостей (газов), от давления, по крайней мере в области невысоких давлений порядка 1 —10 ата. Для этой области, как известно [Л. 98], влиянием давления на динамический коэффициент вязкости можно пренебречь. Независимость от давления (в ламинарной области) подтверждена опытами Сеченова и Альтшулера [Л. 336] по псевдоожижению алюмосиликатного катализатора азотом при давлениях от 1 до 16 ата. Для так называемой турбз лентной области фильтрации Сеченов и Альтшз лер обнаружили, что линейное Шц.у изменяется обратно пропорционально корню квадратному из плотности газа, т. е. несколько уменьшается с повышением давления. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...