Число потоков пара

При разделении перегревателя на несколько параллельных гидравлических контуров по числу потоков пара расчеты следует производить для каждого из [c.63]

По числу валов По числу корпусов По числу потоков пара в последних ступенях [c.586]

Особенностью этой турбины является выполнение предпоследней ступени цилиндра низкого давления двухъярусной, т. е. рабочие лопатки 8 ее примерно на расстоянии одной трети от вершины имеют перегородку. Поток пара, проходящий через эти ступени, разделяется на два через внешний ярус пар направляется непосредственно в конденсатор, а пар, прошедший через нижний ярус, поступает в последнюю ступень. Такая схема позволяет уменьшить число выхлопов, т. е. число потоков пара в конце турбины, что упрощает конструкцию турбины. [c.110]

В уникальной турбине К-1200-240 ЛМЗ, рассчитанной на и = 50 с , последняя лопатка изготовлена из титанового сплава и имеет длину 1200 мм. Предельная мощность одного потока этой турбины составляет 200 МВт. Общая мощность турбины, равная в 1200 МВт, достигнута за счет применения шести параллельных потоков пара, поступающих в конденсатор (рис. 5.1) при этом на пути каждого потока в ЦНД выполняют одинаковые турбинные ступени. Таким образом, увеличение числа потоков пара в конденсатор является одним из способов повышения предельной мощности турбины. Однако увеличение числа потоков пара в конденсатор ограничено. [c.143]

Здесь / = 6 — число потоков пара на выходе из турбины (три ЦНД). [c.158]

Число Рейнольдса для потока пара [c.232]

В турбине со ступенями давления пар от начального до конечного давления расширяется в нескольких расположенных последовательно ступенях. Схема турбины такого типа с тремя ступенями давления изображена на рис. 31-1, в. Пар расширяется от начального давления ро до некоторого промежуточного pi в соплах 2. Кинетическая энергия потока пара после сопел 2 преобразуется на лопатках 3 в механическую работу на валу 5 турбины. Лопатки 3 закреплены в диске 4, насаженном на вал. После выхода из каналов между рабочими лопатками 3 пар направляется в сопла 2 второй ступени давления и расширяется в них до давления р . Кинетическая энергия пара после расширения в соплах 2 используется на рабочих лопатках 3, после которых пар поступает в сопла 2" третьей ступени давления. В соплах 2" пар расширяется до конечного давления рз и кинетическая энергия его используется на рабочих лопатках 3". Сопла 2 и 2" установлены в диафрагмах 7, которые неподвижно вставлены в корпус турбины и отделяют одну ступень давления от другой. Изменения давления пара и абсолютной скорости по длине проточной части турбины показаны на рис. 31-1, в. Для уменьшения перетекания части пара без совершения работы по зазору между диафрагмой и вадом турбины из-за разницы давления по обеим сторонам каждой диафрагмы в местах возможного прохода пара устраивают лабиринтовые уплотнения, аналогичные концевым уплотнениям, но с меньшим числом гребней. Выходная скорость пара после каждой ступени давления (при парциальности, равной единице) частично может быть использована в последующей ступени, вследствие чего к. п. д. турбины повышается. [c.342]

Распад пленки жидкости и вторичный унос образовавшихся при этом капель является сложным процессом, зависящим от ряда физических, конструктивных и технологических факторов. В результате анализа взаимодействия сплошной пленки жидкости с потоком пара, содержащим капельную жидкость, установлено, что унос капельной влаги в общем виде может быть выражен зависимостью (d = f (We, Re, Кр) [96]. Здесь число Вебера /е = р"Шуа является мерой отношения инерционных сил потока к силам поверхностного натяжения, т. е. учитывает взаимодействие деформирующейся пленки с паровой (газовой) средой. [c.154]

На рис. 12.10, а показан диод, р-область которого освещается световым потоком мощностью Wq, вызывающим генерацию в этой области электронно-дырочных пар. Число таких пар G, ежесекундно появляющихся в р-области, определяется соотношением (12.13). Так как поглощение происходит в собственной области, то свет поглощается уже в узком слое у поверхности, от которой носители диффундируют совместно вглубь полупроводника. Если/ — -переход расположен на глубине w[c.327]

С увеличением скорости и числа Re" парового потока значение Кекр уменьшается и при Re">10 критическая величина Re пленки порядка 60. В то же время поперечный поток пара, по-видимому, оказывает стабилизирующее воздействие на пленку конденсата. Так, согласно данным [6.5], переход к турбулентному режиму-течения [c.147]

Принимаем расстояние между решётками 1—Ъ,8 м диаметр перегревательных элементов = 24/30 жл (берётся по ОСТ и нормативам) число ветвей-направлений потока пара в жаровой трубе 1 , = 6 длину жаровой трубы, где отсутствует перегревательный элемент, =0,4 ж диаметр жаровой трубы = = 143/152 мм. [c.255]

Как указывалось выше, движение пленки должно быть ламинарным, а движение пара во входном элементе — турбулентным, причем турбулентность потока должна быть такой, чтобы исключалась возможность захвата паром масла из пленки. Этому условию может отвечать поток пара в цилиндрической части входного элемента, характеризуемый числом 15 ООО < Re < 45 ООО меньшие [c.460]

Следует еще раз отметить, что сохранение или нарушение термодинамического равновесия в адиабатном потоке паров какого-либо вещества определяется соотношением между числом присутствующих в единице объема центров образования конденсированной фазы и временем процесса. В частности, в техническом водяном паре при обычном содержании в нем собственных ядер конденсации, солей и прочих взвесей перенасыщение, как указывает Стодола Л. 78], вообще не возникает, если продолжительность процесса расширения равна или больше 0,05 сек. [c.96]

Опыты различных исследователей [Л. 19, 43, 56, 64] показали, что при подводе к соплу не только перегретого, но и насыщенного пара, в том числе и пара, содержащего извне привнесенную влагу, скачок конденсации возникает только в сверхзвуковой части канала. Судя по измеренным распределениям статических давлений, процесс на участке от входного сечения сопла и вплоть до горла близок к изо-энтропийному, отвечающему расширению однородного не-конденсирующегося пара. Таким образом, при указанных здесь начальных состояниях пара расход через сопло и распределение параметров потока в сходящемся участке можно рассчитывать по обычным соотношениям для адиабатного течения газообразной среды. [c.155]

При проектировании собственно турбоагрегата нет нужды исходить из конструктивных форм турбинной ступени, определяемых газодинамическими взаимодействиями потока пара и обтекаемых им турбинных решеток. Эту задачу можно решить гораздо проще, основываясь на теории турбоагрегата с бесконечно большим числом ступеней, т. е. на изучении процесса расширения пара в турбоагрегате со всеми внешними воздействиями на паровой расширяющийся поток, какие только можно и нужно предусмотреть в турбоагрегате. При этом, конечно, турбинная ступень мыслится не как совокупность направляющего (соплового) венца лопаток и рабочего (вращающегося) лопаточного венца, обтекаемых паровым [c.116]

Исследованию распыливания капель в потоке газа (пара) посвящено большое количество работ [Л. 23—31] и др. Установлено [Л. 27], что основными критериями, влияющими на распад капли в потоке пара( газа), являются число Вебера [c.13]

Турбина ВК-100-2 работает с начальным давлением пара 90 ата и с начальной температурой 480° С, рассчитана на работу с глубоким вакуумом число оборотов турбины равно 3 000 об мин. Турбина двухцилиндровая. Часть низкого давления выполнена с двумя потоками пара. 16-я и 21-я ступени, на которых производилось исследование демпфирующей способности лопаток, идентичны они являются предпоследними ступенями в каждом потоке. Пакеты были составлены по 6—7 лопаток, прошиты тремя рядами проволок 08 мм, припаянными к лопатка.м. Средний диаметр ступени (по рабочим лопаткам) Пср=1 678 мм, длина рабочей части лопаток /1 = 432 мм. Расстояние от оснований лопаток до первого ряда проволок /г =162 мм, до второго ряда проволок /г = 223 мм, до третьего ряда проволок /з = 292 мм. [c.84]

Если пар, поступающий в парогенератор с многократной циркуляцией, надлежащим образом отсепарирован в барабане-сепараторе, и первая и вторая ступени перегревателя изготовлены из стойких к коррозии под напряжением ферритных сталей, то попадание водяных капель в последнюю ступень перегревателя, изготовленную из аустенитных сталей, не будет представлять опасности в процессе эксплуатации. Однако при вводе в эксплуатацию отмечались случаи, когда поток пара был недостаточен для полного разделения пароводяной смеси, а подводимого к перегревателю тепла было мало, а также когда каустическая сода вызывала появление трещин в перегревателе из аустенитной стали. Другой причиной разрушения было использование загрязненной воды, однако общее число труб, разрушившихся в этом случае, было невелико. [c.183]

В соответствии с классификацией [641 внутренняя структура регенераторов ПТУ относится к числу сложных, т. е. состоит из двух простых однопоточных структур. Под последними понимаются структуры (трубное или межтрубное пространство), характеризующиеся одним типом канала с одним потоком пара или жидкости на входе. С точки зрения приведенной классификации второе допущение означает, что по рассматриваемой методике сравниваются не различные внутренние структуры регенераторов, а только их отдельные подструктуры, на долю которых приходится наибольщая часть термического сопротивления. [c.110]

Для каналов проточной части должна быть определена кольцевая площадь, рассчитанная для приема заданного потока пара. Соответствующее число лопаток должно быть запроектировано так, чтобы они обеспечивали для потоков правильные пути с минимальными потерями. энергии. Применение большого количества лопаток увеличивает сопротивление потоку пара, малое количество ведет к частичному использованию подводимой энергии. Особое внимание должно быть уделено возникающим напряжениям на турбинных лопатках, происходящих от [c.58]

Корпус (рис. 7-10). Расположение корпусов возможно вертикальное как с восходящим, так и нисходящим потоком пара, горизонтальное и наклонное по форме корпуса выполняют цилиндрические, винтовые, сферические, зубчатые, конические корпуса могут быть выполнены как сплошными, так и перфорированными. Применяют корпуса с различными устройствами внутри их в виде крестовины, планки, конуса с крестовинами. Только корпуса со встроенными в них устройствами могут быть выполнены в большом числе вариантов. [c.119]

Чтобы охватить измерениями наибольшее число трубок, расположенных в зонах с различными скоростями потока пара, было изготовлено несколько патрубков (на стоянке судна, при осушенном конденсаторе, эти патрубки были установлены в лючки для протекторов). На рис. 69 для примера приведена схема разбивки трубной доски одного из испытанных конденсаторов (штриховыми линиями — окружностями обведены исследованные группы трубок, видимых через лючки). [c.167]

Паропаровые теплообменники выполняют многосекционными. В мощных агрегатах число секций достигает 50—70. Секции включают параллельно в. потоки пара и обычно размещают их на перекрытии парогенератора. Последнее вызывает появление соединительных трубопроводов, собирающих и распределительных коллекторов, что несколько увеличивает затрату металла на агрегат и сопротивление тракта пара первичного и промежуточного перегрева. Диапазон регулирования температуры пара составляет 30—40° С. [c.140]

В реальной тепловой схеме всегда имеются потоки пара и теплоты, которые могут считаться постоянными при небольшом изменении теплового баланса (если эта вариация не вызвана изменением числа указанных потоков). [c.12]

Имеются, конечно, другие факторы, влияющие на совершенство тепловой трубки, и реальные температурные градиенты могут намного превосходить градиенты, вызванные простым потоком пара. В их числе тепловое сопротивление фитиля и стенок тепловой трубки, вариации в положении границы раздела жидкость—пар в фитиле в точке испарения и вариации гидростатического давления столба пара. Кроме того, присутствие примесей может приводить к несмачиваемости части внутренней поверхности. Хотя основы действия газовых тепло- [c.148]

Числа подобия pwv Jo и р7р характеризуют вязкую прочность пленки и динамическое воздействие потока пара в связи с неравенством плотности фаз. Как видно из рис. 12.5, отклонение рекомендованных граничных паросодержаний от расчетных не превышает 0,05. На этом же рисунке обобщены данные по граничным паросо-держаниям для гелия [70], полученные при значительно меньших по сравнению с приведенными в табл. 12.1 массовых скоростях [87—320 кг/(м2-с)], однако и в этом случае наблюдается удовлетворительное согласование опытных и расчетных значений х%. [c.322]

Самые многочисленные исследования теплоотдачи проведены методом непосредственного замера температуры стенки [56—72]. Термопары заделывались в стенку трубы на расстояние б от поверхности теплообмена. Нагрев стенки производился электрическими нагревателями ( ст = onst) или горячим теплоносителем (в том числе конденсирующимся паром при ст = onst). Коэффициент теплоотдачи определялся по формуле а= = QIF t T—tf). Здесь Q — количество тепла, переданное жидкому металлу (оно подсчитывается на основании замеров подведенной электрической мощности или из теплового баланса). tf можно найти линейной интерполяцией температуры потока от вх ДО аых (при T = Onst). [c.121]

Точка Е на фиг. 14 является границей между кольцевым режимом и течением в виде тумана. При переходе этой границы происходит еще одно изменение процесса теплообмена. Для этого режима течения уравнение (16) неприменимо. При течении в виде тумана толщина пленки жидкости уменьшается настолько значительно, что слой перегретой жидкости может подвергаться непосредственному воздействию основного потока пара. В этих условиях тепло передается путем непосредственного обмена жидкими каплями между паровым ядром потока и перегретой лшдкостью в слое, омывающем внутреннюю поверхность стенки трубы. Температура капли, срывающейся с поверхности перегретого слоя, уменьшается за счет испарения, а после выпадения ее в пленку жидкости возникает дополнительный поток тепла. Если эта гипотеза справедлива, то количество тепла, переданное от степкп к потоку, будет пропорционально интенсивности обмена каплями жидкости. В этом случае тепловой поток должен определяться только гидродинамическими характеристиками течения смеси. Другими словами, статистическое поведение капель, средняя длина пути смешения, амплитуда пульсаций и т. д. могут определять поведение системы и являться основой решения задачи. При этом коэффициент теплоотдачи определяется числом Рейнольдса, выраженным через соответствующим образом подобранные параметры. Могут возникнуть условия, при которых система неспособна обеспечить подвод новых порций жидкости к слою жидкости, покрывающему обогреваемую стенку трубы, и в каком-либо месте на стенке образуется сухое пятно. Это приводит к быстрому повышению температуры стенки, что часто наблюдалось при проведении экспериментов. [c.269]

После включения в ра-боту регулятора давления путем открытия вентиля на импульсном паропроводе и установления необходимого противодавления необходимо вращением маховичка синхронизатора до положения максимальной нагрузки выключить регулятор скорости, чтобы он не препятствовал увеличению пропуска пара через турбину и принятию полной тепловой нагрузки. С этого момента турбина начнет работать по тепловому графику, т. е. под управлением регулятора давления, а регулятор скорости в этом случае будет выполнять функции предохранительного регулятора, который вступает в действие только при увеличении числа оборотов турбины на 6—7% сверх номинальной величины. При переводе турбин с гидродинамической системой регулп-ровапия (типа КТЗ) на работу по тепловому графику синхронизатор регулятора скорости должен быть установлен в положение, отвечающее холостому ходу турбины с рабочим противодавлением. Следует учесть, что если во время параллельной работы турбины с противодавлением сработает автомат безопасности и генератор не будет отключен от электросети, он начнет работать в качестве электродвигателя, и так как в этом случае ротор турбины будет вращаться без необходимого протока пара, охлаждение турбины потоком пара практически не будет происходить. Поэтому лопатки ротора могут сильно разогреться и вызвать аварию турбины. В случае перехода генератора на работу электродвигателем необходимо немедленно сообщить дежурному ГЩУ машина в опасности — для отключения генератора от электросети. [c.138]

Потеря тепловой энергии свежего пара до поступления его в первую ступень турбины происходит обычно в результате сопротивлений в паропроводах от большого числа задвижек, вентилей и резких поворотов потока пара, утечек через неплотности во фланцевых соединениях паропроводов, в задвижках и вентилях, от дросселирования пара в регулирующих клапанах, через увеличенные зазоры в штоках регулирующих клапанов, а также через неплотности запорных органов дренал< ной системы, плохой изоляции горячих поверхностей паро- [c.181]

Компоновка цилиндров, разветвление и направление потоков выбираются весьма разнообразными в зависимости от расходов пара и типа турбин, особенностей их последних ступеней, числа промпере-гревов и общей компоновки ЭС. Примеры встречающихся схем расположения цилиндров и потоков пара — на рис. HI.2. [c.29]

Рассматриваемые ПТУ работают, как правило, на электростанциях неблочного типа с поперечными связями между котлами. Наиболее эффективный способ их перевода на КР — регулирование всей электростанции или группы ее агрегатов как единого полиблока снижением давления в общем паропроводе [20]. В области высоких нагрузок сохраняется индивидуальное управление каждой турбиной, сохраняющее преимущества соплового парораспределения. После того как каждый агрегат разгрузится при ПД до режима, ниже которого началось бы дросселирование всего подводимого к нему потока пара, все агрегаты регулируются как единое целое давлением свежего пара. Такой способ может быть применен не только на КЭС, но и на ТЭЦ. Он позволяет за счет ступенчатого регулирования питательных электронасосов их поочередным отключением уменьшить затраты мощности на собственные нужды станции, причем достигаемый эффект тем больше, чем больше число параллельно работающих питательных насосов, т. е. чем большее число агрегатов объединяет полиблок. [c.150]

Прочие отклонгния. Отклонения по шагу лопаток влияют на ширину горла и на равномерность потока пара. Средний шаг при заданном числе лопаток всегда выдерживается, но по отдельным каналам могут быть существенные отклонения. В отклоненных по шагу каналах изменяется угол выхода пара канал иа суживающегося может стать расширяющимся. Неравномерность потока вызывает импульсы на рабочие лопатки. Наиболее трудно выдерживать заданный шаг у разъема литых и сварных диафрагм. Отклонения здесь могут быть большими и вызывать значительные импульсы на рабочие лопатки. Для отдельных шагов в большинстве случаев допустимы сравнительно большие отклонения, которые могут быть выдержаны при любом способе изготовления диафрагм. Ориентировочно получаемые отклонения по шагу равны для сварных диафрагм 1 — 1,5% и для литых 2—3% от шага. Для наборных диафрагм отклонения по шагу обычно выдерживаются до 1%. [c.201]

Особенностями конструкции турбины ПВК-200-1 можно считать одинарный, безобоймовый цилиндр в. д., расположение клапанов свежего пара также после промежуточного перегрева, на турбине, встречный поток пара в ц. в. д. и ц. с. д., отсутствие подвижных муфт, один упорный подшипник на весь агрегат, уменьшенное число подшипников. [c.279]

Из уравнения (5-4) следует, что в отличие от ламинарного режима коэффициент теплоотдачи увеличивается с числом Рейнольдса. Кроме того, в этом случае оказывается более существенным и влияние критерия Прандтля. Применительно к теплоотдаче в условиях внутреннего движения конденсирующегося пара в трубе критерий Архимеда выпадает из рассмотрения. Как указывалось выше, проявление силы хяжести в этом случае незначительно и движение пленки конденсата обусловлено только воздействием потока пара. [c.273]

Последние порции пара, а соответственно и образующийся из них конденсат содержат много остаточных газов, в том числе (при гидразиноаммиачном водном режиме блока) много NHg, что может привести к ускоренной коррозии конденсаторных трубок из медных сплавов в последней по ходу пара так называемой воздухоохладительной секции. Поэтому необходима соответствующая организация потоков пара и конденсата, обеспечивающая отсутствие омывания теплообменных поверхностей водой с высоким содержанием NHg. Необходимо только учитывать процессы массообмена и уметь рассчитывать концентрацию тех или иных примесей в конденсате, выпадающем на разных участках теплообменных поверхностей. Такой учет может позволить обходиться без применения дорогостоящих материалов, например гитана, способных противостоять наличию в жидкости, контактирующей с металлом, различных примесей в очень широком диапазоне концентраций. [c.33]

В работе, выполненной в ИВТАН [3.15], производились визуальное наблюдение и киносъемка процессов волнообразования на обогреваемых горизонтальных пластинах длиной L = 250 и 450 мм в прямоугольном канале в спутном потоке пара. Тепловые потоки ст изменялись от О до критической величины кр - 1,3-10 Вт/см . На рис. 3.4, а даны кинокадры волновой структуры при кипении пленки, соответствующие постоянной скорости спутного потока пара (ш = 37 м/с, Re = 4,7-10 и Не2 = 130) кинокадры на рис. 3.4, б соответствуют данным для большей скорости парового потока (Rei = 6,2-10 ) и большего числа Рейнольдса для пленки (Вег = 449), а кинокадры на рис. 3.4, в соответствуют той же скорости спутного потока, что и на рис. 3.4, б, но для большего расхода [c.101]

Спонтанное образование влаги при пересечении процесса расшире-яия ламинарных потоков области Вильсона (область в i—s-диаграмме, где переохлаждение пара АГ достигает максимальной величины) сегодня наиболее изучено. Спонтанное образование влаги в канале сопла может быть реализовано только при транс- и сверхзвуковых скоростях потока пара. Место положения скачка конденсации, его интенсивность и размер возни-каюш их капель в значительной степени зависят от скорости расширения пара а = — ipd ldz, которая для случая перегретого или полностью переохлажденного пара может быть выражена через другие параметры, на-лример а = kMV(M — ) tF, где к — показатель изоэнтроны F — поперечное сечение М — число Маха с — скорость потока пара л — длина сопла. [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...