Поток пара в турбине

Отношение действительной работы, совершаемой потоком пара в турбине, к теоретической называется внутренним относительным к. п. д. паровой турбины и обозначается Цд [c.313]

При таком способе отбора теплоты состояние основного потока пара в турбине остается таким же, как и в цикле без регенерации изменяется лишь количество протекающего через турбину пара. [c.583]

При таком способе отбора тепла состояние основного потока пара в турбине остается таким же, как и в цикле без регенерации. [c.452]

Конструктивно регенеративный отбор тепла осуществляется не путем теплообмена между всем потоком пара в турбине и водой, а путем последовательного отбора от расширяющегося в турбине потока пара между ступенями турбины небольших долей пара, уже частично совершившего работу. [c.145]

При таком способе отбора подогрев воды производится только за счет тепла отобранного пара вплоть до его конденсации, а состояние основного потока пара в турбине остается таким же, как и для цикла без регенерации. [c.145]

Наличие подкладных колец уменьшает также проходное сечение трубы и создает дополнительное сопротивление движению среды. В практике эксплуатации известны также случаи отрыва колец и уноса их потоком пара в турбину. Таким образом, само кольцо может явиться источником нарушения нормальной работы установки. [c.164]

Условно разделим поток пара в турбине на конденсационный и теплофикационный потоки. Этим потокам соответствуют расходы пара Gk и Ga и свои термодинамические циклы. Общая мощность турбины N складывается из мощностей и Na, вырабатываемых этими потоками, причем для турбин без промежуточного подогрева пара Мк — [c.175]

В данной главе рассматривается метод электрического моделирования потоков пара в турбинной ступени. При этом нелинейности системы моделируются с помощью нелинейных электрических сопротивлений с управляемыми характеристиками, которые дают возможность учесть сложные зависимости коэффициентов расхода различных щелей и отверстий от скорости рабочего тела в них или от перепада энтальпий. [c.215]

Здесь индекс к относится к сквозному конденсационному потоку пара в турбине, индекс с. д — к ЧСД турбины. [c.19]

Следующим характерным свойством отложений является неравномерность распределения их в плоскости сечения потока пара в турбине, в которой температура и давление пара практически постоянны. [c.290]

Унесенные насыщенным паром капельки кипящей воды испаряются в пароперегревателе при этом часть веществ уносится потоком пара в турбину, а часть остается на внутренней поверхности труб пароперегревателя в виде отложений. Кон- [c.167]

Во-вторых, подпором конденсата в подогревателе, т. е. уменьшением активной поверхности теплообмена из-за затопления части поверхности нагрева (при этом возрастает переохлаждение конденсата). Предел регулирования определяется давлением пара, которое должно быть достаточным для удаления конденсата при уменьшенном открытии задвижки на дренажном трубопроводе. Этот метод требует неослабного наблюдения за уровнем конденсата в подогревателе, особенно при переменных нагрузках турбины, а также вполне исправного состояния всей защитно-регулирующей аппаратуры для предотвращения возможности заброса воды или обратного потока пара в турбину. [c.170]

Такое преобразование цикла Ренкина могло бы быть осуществлено, если бы питательная вода находилась в соприкосновении с паром, расширяющимся в цилиндре турбины, омывая стенки цилиндра в направлении, противоположном потоку пара в турбине. [c.210]

В ЭТОЙ формуле 0— к==Я обозначает теплопадение конденсационного потока пара в турбине при данном отборе. Величина представляет собой условный расход пара и обычно несколько выше действительного расхода при работе турбоагрегата без отбора [c.38]

Рис. 28-2. Схема потока пара в турбине

Рис. 6-25. Схема потока пара в турбине К-100-90 ЛМЗ.

Рассмотрим работу непрямого регулирования прй каком-либо конкретном случае изменения электрической нагрузки потребителя. Пусть эта нагрузка увеличилась. При остающейся еще постоянной мощности турбоагрегата число оборотов его вала, а следовательно, и число оборотов вала регулятора начнет уменьшаться грузы регулятора и муфта 6 опустятся. Рычаг аЬс повернется вокруг пока неподвижной его точки с (так как поршень 11 пока неподвижен) и займет положение а в, показанное на рисунке пунктиром точка Ь рычага, а вместе с пей золотники 9 опустятся масло из камеры Ко через нижний канал поступит в амеру Кх и поднимет поршень 11-, при этом масло из камеры К через верхний канал пойдет на слив, указанный верхней стрелкой. Подъем поршня 11 вызовет увеличение проходного сечения регулирующего клапана 7 увеличившееся количество пара, поступающего в турбину, и несколько изменившиеся его параметры изменят нагрузку турбины. Вместе с поднятием поршня 11 поднимется и точка с рычага, и рычаг аЬс займет положение а с перетекание масла прекратится тогда, когда золотники закроют каналы это произой-дет, когда изменившийся поток пара в турбине будет соответствовать мощности турбины, равной нагрузке потребителя, и число оборо- [c.133]

Рис. 5.1. Потоки пара в турбине К-1200-240

Найдем распределение потоков пара в турбине с обводным парораспределением при изменении нагрузки применительно к схеме, приведенной на рис. 6.18. [c.186]

В самом общем случае система может обмениваться со средой и веществом (массообменное взаимодействие). Такая система называется открытой. Потоки газа или пара в турбинах и трубопроводах — примеры открытых систем. Если вещество не проходит через границы системы, то она называется з а к р ы-т о й. В дальнейшем, если это специально не оговаривается, мы будем рассматривать закрытые системы. [c.7]

Как указывалось выше, под открытыми понимаются термодинамические системы, которые кроме обмена теплотой и работой с окружающей средой допускают также и обмен массой. В технике широко используются процессы преобразования энергии в потоке, когда рабочее тело перемещается из области с одними параметрами (pi, t i) в область с другими (р2, V2). Это, например, расширение пара в турбинах, сжатие газов в компрессорах. [c.43]

В активной турбине со ступенями давления пар расширяется от начального давления до конечного в нескольких последовательно расположенных ступенях. Входная скорость после каждой ступени давления используется в последующей, вследствие чего к. п. д. турбины повышается. На рис. 6.2, в представлена схема этой турбины с тремя ступенями давления. Входящий в сопловый аппарат пар давлением Ро расширяется в нем до некоторого давления pi, вследствие чего начальная скорость пара возрастает от с о до Сь Далее пар поступает на рабочие лопатки 3 первой ступени, где происходит преобразование кинетической энергии потока пара в механическую работу на валу тур- [c.302]

Процессы адиабатного расширения рабочего тела с совершением работы, происходящие в реальных устройствах, например при ускорении потока газа в соплах, при расширении газа или пара в турбинах, детандерах и г. п., всегда характеризуются наличием некоторой необратимости, вызванной трением в потоке. [c.375]

Подвод пара в турбинах активного типа производится через сопла, которые располагаются либо по всей окружности, либо только на части её В первом случае пар поступает одновременно на все рабочие лопатки такой подвод пара называется полным. Во втором случае в потоке пара одновременно находится лишь часть рабочих лопаток, другие же лопатки движутся вхолостую, не развивая вращающего момента, а наоборот, вызывая довольно значительные потери энергии от трения и вентиляции. Такой подвод пара называется парциальным и характеризуется степенью парциальности [c.137]

Цикл турбины с отбором и конденсацией пара можно представить как сочетание цикла с противодавлением, осуществляемого потоком отбираемого пара, и цикла конденсационного, осуществляемого потоком сквозного пара (фиг. 26, а и б). Соответственно весь поток поступающего в турбину КО пара можно мысленно разделить на два один направляется в отбор, другой работает на всем интервале расширения пара — от начального состояния до выхода в конденсатор (фиг. 26). Если сокращать величину отбора пара, то в пределе, при отборе, равном нулю, турбина КО переходит в турбину типа К (конденсационную). Если сокращать величину потока пара, поступающего в конденсатор, то в пределе, при расходе пара в конденсатор, равном нулю. [c.39]

Рассмотрим установку с одноступенчатым регенеративным подогревом конденсата. Перед ч. н. д. турбины пар разделяется на два потока. Один из них отбирается для подогрева конденсата турбины и конденсируется в регенеративном подогревателе (конденсат турбины является для пара отбора холодным источником). Остальное количество пара, совершив работ) в ч. н. д. турбины, отдает тепло охлаждающей воде и конденсируется в конденсаторе турбины. Разделяя мысленно эти два потока пара в ч. в. д. турбины, можно рассматривать регенеративный цикл конденсационной турбины, как сложный цикл, состоящий КЗ двух циклов пара, проходящего в конденсатор турбины, и пара, отбираемого для регенерации. Цикл пара, отбираемого для регенерации, замечателен тем, что тепло, отданное этим паром при конденсации, не теряется безвозвратно, а возвращается в котельную с питательной водой. Общая потеря тепла в холодном источнике уменьшается и к. п. д. цикла повышается. [c.66]

Таким образом, работа пара в турбине с регенеративным отбором слагается из работы пара отбора и пара, идущего в конденсатор. Расход тепла горячего источника по выражению (75а) слагается из расхода тепла на пар, проходящий в конденсатор а (г о —1 ) и расхода тепла на пар отбора (t o—). Такое распределение общего расхода тепла на оба потока пара является условным, так как в действительности в котельной соответственно расходуются на каждый из этих потоков количества тепла и аДг о D-Выражение расхода тепла в формуле (75а) соответствует условному случаю раздельного подвода в котельную обоих потоков пара от- [c.66]

Радиальные зазоры в пружинных концевых уплогне-ниях должны быть в пределах 0,20—0,30 мм, т. е. около 0,001—0,002 диаметра вала или втулки уплотнения. В уплотнениях жесткого и елочного типов радиальные зазоры должны быть в пределах 0,25—0,35 мм. Полная величина осевого разбега вращак>щихся гребней уплотнения в неподвижных концевых металлических уплотнениях достигает 4—8 мм. Осевые зазоры (в Них при отжатом роторе по ходу пара, распределяются обычно следующим образом (если смотреть по направлению движения потока пара в турбине) в уплотнении части высокого давления спереди в пределах 0,45— 0,50 и с противоположной стороны — в пределах 0,50—0,55, а в уплотнении части низкого давления опереди— в пределах 0,60—0,65 и с противоположной стороны — в пределах 0,35—0,40 общей величины осевого разбега в уплотнении холодной турбины. Величина аксиальных зазоров в концевых уплотнениях со стороны низкого давления для каждой отдельной турбины окончательно устанавливается на основе опыта [c.47]

Унесенные насыщенным паром капельки кипящей воды испаряются в пароперегревателе при этом часть веществ уносится потоком пара в турбину, а часть остается на трубах пароперегревателя в виде отложений. Контактирующийся с ними перегретый пар растворяет их и также уносит в турбину. Следовательно, перегретый пар растворя- [c.112]

Большое значение для выявления путей повышения экономичности цилиндров имеет определение параметров нерабочих потоков пара. Как известно, нерабочими потоками пара в турбинной ступени являются протечки через надбандажные и диафрагменные уплотнения, корневой зазор, а также через стыки корпусов цилиндров, обойм и диафрагм. [c.96]

С целью уменьшения эрозионного разрушения лопаток турбин используется метод разрушения пленок и крупных капель на мелкие частицы влаги дополнительным потоком пара. В турбинах завода Замех (ПНР) и фирмы AEI (Англия) уже применяется подача пара через щели выходных кро.мок полых направляющих лопаток для распыла и подсушки влаги за выходной кромкой (рис. 8-31, а). Подаваемый дополнительный пар испаряет пленку, текущую по поверхности лопаток. [c.183]

Мо1дность турбины определяется как сум.ма произведений всех потоков пара в турбине на полезно используемую разность энтальпий. Соответственно мощность турбоагрегата в данном режиме [c.508]

При таком способе отбора тепла состояние основного потока пара в турбине остается таким же, как и для цикла без реганарации. С принципиальной стороны этот способ вполне эквивалентен ступенчатому отводу тепла от всего потока пара. [c.301]

Як — теплопадение конденсационного потока пара в турбине, ккал1кг. [c.64]

М---, так и потенциальной Mg(H2—Н[) и на полезную работу потока, совершаемую им при помощи подвижных элементов устройства над внешним объектом (например, на работу потока газа или пара в турбине над ротором электрического генератора). Такую полезную работу называют техничгской работой. В дальнейшем она будет обозначаться через Ljex- [c.21]

Сложность структуры потока влажного пара в турбинных решетках (см. гл. 3) едва ли позволяет в настоящее время решить проблему в рамках единого метода. Численное моделирование таких течений должно строиться на базе системы алгоритмов и программ, позволяющих проводить последовательное уточнение путем учета различных физических факторов. В этой связи создание-методов расчета течений насыщенного и влажного пара в межло-паточных каналах решеток в широком диапазоне газодинамических параметров с учетом термодинамической и механической неравно-весности двухфазных потоков является важной задачей. Решение этой задачи дает возможность получить информацию о распределении параметров на внешней границе двухфазного пограничного слоя и тем самым создает предпосылки для обоснованного учета и других особенностей течения влажного пара в решетках. Необходимо также подчеркнуть, что развитая ниже методика расчета плоских двухфазных течений применима к каналам любой формы. [c.125]

Турбогенератор при конденсационном режиме развивал электрическую мощность W при часовом расходе пара внутри турбины превращено в работу тепло i — ). Затем часть общего потока пара в количестве с теплосодержанием отводится из турбины в связи с этим недоиспользуется в турбине количество тепла и внутренняя мощность турбины понижается на соответственную величину Для восстановления электрической мощности до прежней величины W нужно сверх подводимого к турбине количества пара подать добавочное количество конденсируемого пара D, развивающего внутреннюю мощность (фиг. 2S). Величина AZ) определится из условия равенства мощности, недовыработанной потоком внутри турбины, и компенсирующей мощности, развиваемой внутри турбины добавочным количеством пара ЛД а именно [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...