Соединительные трубопроводы

Устройство современного парового котла. Одна из схем котла с естественной циркуляцией приведена на рис. 18.2. Барабанный паровой котел состоит из топочной камеры и газоходов, барабана, поверхностей нагрева, находящихся под давлением рабочей среды (воды, пароводяной смеси, пара), воздухоподогревателя, соединительных трубопроводов и воздуховодов. [c.148]

Одним из наиболее перспективных методов контроля состояния соединительных трубопроводов является внутритрубная дефектоскопия [25, 30, 40-43]. В 1991-1995 гг. инспекцией по внутритрубной диагностике получены и систематизированы данные о состоянии металла соединительных трубопроводов, на основе которых была построена модель изменения количества их коррозионных повреждений на ближайшие 5 лет. При [c.109]

Расчет проводили для дефектов внутренней поверхности тринадцати соединительных трубопроводов 0720 мм общей протяженностью более 350 км. [c.111]

Павловский Б. Р. и др. Экспертиза по проблеме ресурса соединительных трубопроводов, транспортирующих влажный сероводородсодержащий газ Отчет о НИР / ВНИИнефтемаш. — М., 1994.- 40 с. [c.353]

Схема компрессионного вакуумметра показана на рис. 8.9. Компрессионный вакуумметр изготовляется из стекла и состоит из двух баллонов 1 и 3, трубки 2, соединительного трубопровода 6, двух капилляров 4 и 5. Чтобы действие капиллярных сил было одинаковым, капилляры должны иметь одно и то же поперечное сечение. [c.163]

Установка приборов давления, а также само место отбора давления и длина соединительных трубопроводов должны удовлетворять определенным требованиям, выполнение которых гарантировало бы нормальную работу измерительных систем и исключало бы появление дополнительных погрешностей при измерении давления. [c.169]

При одинаковых температурах газа на входе и выходе каждой ступени сжатия количество отведенной в промежуточных охладителях теплоты будет одинаковым. Вопрос о рациональном числе ступеней сжатия и промежуточного охлаждения в реальных условиях проектирования решается с учетом потерь, давления при движении газа в охладителях и в соединительных трубопроводах, а также с учетом массы и габаритных размеров охладителей. Необходимо стремиться к сокращению потерь давления со стороны газа и в трубопроводной обвязке к уменьшению массы и размеров охладителей газа. Таким образом, целесообразность промежуточного охлаждения газа при сжатии определяется на основе технико-экономических расчетов. [c.124]

Определить закон изменения скорости жидкости в соединительном трубопроводе сечением ш и длиной , считая движение жидкости в трубопроводе ламинарным и пренебрегая разностью скоростных напоров в сечениях и 122- [c.138]

Установка для изучения теплоотдачи при конденсации пара состоит из опытной трубки 1, уравнительного бачка, системы соединительных трубопроводов и измерительных приборов (рис. 4.16). [c.184]

При выводе этого уравнения не учитывались такие факторы, как гидравлические потери в гидромашинах и в соединительных трубопроводах, нагрев рабочей жидкости. Этим уравнением можно пользоваться для практических расчетов. [c.151]

При работе насос Н, засасывая рабочую жидкость из резервуара Р, подает ее в напорный трубопровод Т, откуда она поступает в распределитель ЗР. В зависимости от положения (i, 2, и 3) распределителя рабочая жидкость может поступить в соединительный трубопровод Ti, при этом трубопровод будет соединен распределителем со сливным трубопроводом Гд. [c.183]

Замкнутая гидросистема (см. рис. IX.4) состоит из реверсивного не регулируемого основного насоса Я, реверсивного нерегулируемого гидромотора ГМ, соединительных трубопроводов Гх и Г2, предохранительных клапанов Пкх и Пк , обратных клапанов Ок и подпиточного насоса Нп, двух предохранительных клапанов и Пк , фильтра Ф, трубопровода и подпиточных трубопроводов Г4 и Тъ- [c.184]

В том сл учае, когда напорным является трубопровод Tj, золотник занимает крайнее правое положение а. При этом соединительный трубопровод fg соединяется с трубопроводом Г4 и напорный трубопровод через дроссель Др соединяется с предохранительным клапаном ПК- [c.196]

Температура, при которой проводится расчет на прочность (расчетная температура), зависит от условий обогрева и охлаждения рассматриваемого элемента. Для необогреваемых элементов расчетная температура стенки принимается равной температуре рабочего тела. Для барабана — это температура насыщения, соответствующая давлению в барабане для коллекторов, поверхностей нагрева и соединительных трубопроводов — это температура протекающего через них рабочего тела. Для обогреваемых элементов расчетную температуру стенки (°С) определяют по зависимостям, приведенным ниже. [c.224]

Действительная работа турбины /, = = п — 7 ( т — энтальпия пара в конце действительного расширения) меньше располагаемой работы идеального цикла [см. уравнение (1.292)] на величину Т Дх, пропорциональную площади 2 /т2. Удельная работа насоса в действительном цикле / = 1, — 4, поэтому удельная работа действительного цикла 4 = 4 — (Потери в соединительных трубопроводах учтены путем понижения начальных параметров пара.) Если учесть, что удельная работа в действительном цикле [c.200]

Элементы соединительные трубопроводов 324 [c.508]

Допустимые смещения механизма определяются его связями с другими механизмами и системами. Особенно жесткие требования предъявляются к кинематически связанным механизмам. Для турбогенераторов допустимые смещения относительно фундамента определяются жесткостью соединительных трубопроводов. [c.97]

ОТ привода бесклапанного насоса (пульсатора) осуществляется жидкостью, заключенной в соединительном трубопроводе. Силовые схемы этих машин приведены на рис. 2 и 3. [c.37]

Рукава резиновые напорные с нитяными оплетками (ГОСТ 10362—63, табл. 34) без проволочных спиралей применяют в качестве гибких соединительных трубопроводов для гидравлических, воздушных. [c.182]

Применительно к емкостям, входящим в гидросистему РП, величинами Zm можно пренебречь. Если, кроме того, объем соединительного трубопровода мал и можно пренебречь сжимаемостью находящегося в нем масла, то получаем (применительно к обозначениям рис. 3) [c.89]

Протяженность соединительных трубопроводов УКПГ-Оренбургский газоперерабатывающий завод (ОГПЗ) составляет более 800 км. Их отказы наиболее опасны, так как могут приводить к аварийным ситуациям и выбросу сероводород- [c.35]

Разрушение соединительного трубопровода УКПГ-ОГПЗ, сооруженного из труб 0720 мм, произошло вблизи сварного соединения в районе фланца, где образовалась скво.зная трещи 1а, находившаяся на расстоянии 15-23 мм от оси шва. К причинам, повлиявшим >га возникновение данного повреждения, были отнесены наличие в металле фланца большого количества неметаллических включений типа оксисульфидов и присутствие в корне шва непроваров глубиной до 2 мм общей протяженностью около 50 мм. [c.39]

Классификация отказов по периодам эксплуатации (рис. 196) и видам оборудования (рис. 19в и 20) показывает общую тенденцию к увеличению их количества в промежутке от 15 до 20 лет. Это объясняется повреждением насоснокомпрессорных труб и их муфт в данный период времени (рис. 20а) и проведением большого объема вырезок дефектных участков соединительных трубопроводов, обнаруженных с помощью внутритрубной дефектоскопии. По мере накопления опыта обработки данных внутритрубной дефектоскопии и в результате разработки методики оценки потенциальной опасности дефектов количество вырезок из труб удалось уменьшить (рис. 206). После 10-15-летней эксплуатации аппаратов УКПГ при проведении комплексной диагностики в металле многих из них обнаружены водородные расслоения, что обусловило необходимость замены этих аппаратов. В период эксплуатации до 20 лет наблюдалось также повышенное количество отказов деталей аппаратов УКПГ и ОГПЗ (рис. 20в). Меньше отказов оборудования и трубопроводов было отмечено во временном интервале эксплуатации более 20 лет, что объясняется отсутствием полных данных, а также проведением эффективного ингибирования коррозионных сред, своевременного контроля коррозионного состояния оборудования и выполнением планово-профилактических работ (ППР). [c.70]

УЗД типа икгазсап обнаруживает любые дефекты диаметром более 10 мм и глубиной более 1,5 мм и обеспечивает точность измерений 0,5 мм (по глубине) для дефектов диаметром более 20 мм и глубиной более 1 мм. При этом в случае внутреннего дефекта подразумевается глубина его залегания. Разрешающая способность приборов зависит от характера дефектов. Например, УЗД определяет все размеры дефектов металла трубы, а магнитный дефектоскоп — только их глубину. Таким образом, УЗД соединительных трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, имеет преимущество перед магнитной дефектоскопией, поскольку наряду с поверхностной коррозией позволяет выявлять дефекты металла труб. [c.96]

Для определения факторов, объединяющих параметры матрицы наблюдений, были подготовлены данные по дефектам внутренней поверхности для всех соединительных трубопроводов на участках ДКС-ГПЗ. Участки УКПГ-ДКС не рассматривали ввиду недостаточного количества сведений о дефектах. Дефекты наружной поверхности также не рассматривали, поскольку они практически не зависят от технологических параметров трубопроводов. Факторы, воздействующие на наружную поверхность трубопроводов, которые можно оценить и достаточно точно измерить, не исследовали. [c.111]

При испытаниях дефектных участков трубопроводов, проведенных ВНИИнефтемашем, ОГД и ОГУ, применяли АЭД. В серии из 25 испытаний гидроразрушению подвергали трубные катушки (0720 мм С = 18-22 мм 1 = 2 м), эксплуатировавшиеся в течение 10 лет в соединительном трубопроводе сероводородсодержащего природного газа. В стенке трубы дополнительно создавали трещиноподобные дефекты, ориентированные вдоль оси. Они имели различную глубину (50-100%) и протя- [c.193]

Приборы давления должны устанавливаться таким образом, чтобы на их чувствительный элемент не оказывал добавочного давления столб жидкости, находящийся в соединительных трубопроводах. В противном случае следует ввести соответствующие поправки. Чтобы исключить влияние температуры измеряемой среды на показания прибора, к последнему должна быть подведена измеряемая среда, предварительно охлажденная до температуры окружающего воздуха. Наиболее просто это достигается подбором длины соединительных трубок увеличение длины способствует уменьшению разницы между температурой окружающей среды и температурой среды, в которой измеряется давление. Содинительная линия выполняется обычно из металлических труб диаметром 4—10 мм и длиной, не превышающей 30—50 м. [c.169]

Переведя распределитель ЗР в положение 2, отсоединяют напорный трубопровод Т от трубопровода а сливной Тд — от Т . В положении 2 соединительные трубопроводы и запи )аются распределителем ЗР, а напорный трубопровод Т соединяегся со сливным трубопроводом Гд. Насос при этом положении распределителя работает на слив. В положении 3 распределителя ЗР напорный трубопровод Т соединяется распределителем ЗР с трубопроводом Гг- В результате этого рабочая жидкость поступает в штоко-ную полость силового гидроцилиндра СЦ, давит на поршень, застав- [c.183]

От точки А рабочая жидкость подводится к двухпозиционному золотнику Зл . В одном положении золотника Зл- (показанном на рисунке) трубопровод, идущий от точки А, заперт, а в другом — рабочая жидкость подводится по соединительному трубопроводу 7 к управляемому обратному клапану OKi, а от него по трубоироводу [c.198]

Поступившая в напорную магистраль Н рабочая жидкость по соединительному трубопроводу подается к гидравлическому оборудованию линейной секции крепи. Прежде чем поступить к золотникам гидравлического распределителя, рабочая жидкость проходит через отсекатель От, а от него к золотниковому распределителю 13л, который может быть установлен в четырех полон<ениях. В положении 1 рабочая жидкость от золотникового распределителя 13л, через обратный клапан Ок, подается в поршневую полость гидравлической стойки ГС секции, в результате чего происходит раздвижка стойки. Штоковая полость этой гидравлической стойки золотником золотникового распределителя 13л соединяется со сливной магистралью С и рабочая жидкость из штоковой полости стойки вытесняется в сливную магистраль. При положении золотникагидравлического распределителя 13л напорная магистраль зашфается, а гидрооборудование секции соединяется со сливной магистралью С. Это [c.220]

Опытная установка состоит из теплообменника, сборного бака с электрпческнмм нагревателями, насоса с электромотором, уравнительного бачка, системы соединительных трубопроводов и ряда измерительных приборов (рис. 9-2). Теплообменный аппарат I представляет собой кожухотрубиый сотовый радиатор, набранный из 185 латунных трубок диаметром d 4li,6 мм и длиной / = 300 мм [Л. 9-2]. Внутренний диаметр кожуха теплообменника составляет 72 мм. Холодная вода протекает ннутри трубок, горячая —в ыеи<- [c.386]

В качестве примера на рис. 8 приведена схема устройства агрегата ЦВА-0,1-2. Этот агрегат состоит из двух цеолитовых насосов 1, двух вакуумных вентилей 2 типа Ду-20, соединительного трубопровода 3 с фланцами, водоструйного насоса 4 типа ВВН-2-1, стрелочного вакуумметра 5, поддерживающей стойки с поворотной траверсой 6, электронагревателя 7 и металлического сосуда Дьюара 8. Все стыковые участки уплотняются прокладками из алюминия толщиной 0,5 мм. Корпуса цеолитовых насосов, вентили, водоструйный насос, трубопроводы, электронагреватели, сосуды Дьюара и соединительные фланцы изготовлены из нержавеющей стали марки 1Х18Н9Т. [c.41]

Воздух из магистрали подается в отверстие /ив ггоказаином на рис. а положении плунжера 3 проходит в отверстие 2. Отверстие 4 связано с отверстием 5, ведущим в атмосферу. Одновременно сжатый воздух через центральный канал 7 и далее через калиброванные отверстия S и Р поступает в правую и левую полости управления распределителя. Отверстия 10 и 11 через трубопроводы связаны с нормально закрытыми двухходовыми распределителями, и поатому давление в обеих полостях одинаково и плунжер под действием сил трения сохраняет первоначальное положение. В случае, если сообишть через дпухходовой распределитель отверстие // с атмосферой и если приход воздуха через отверстие 9 будет меньше расхода через соединительный трубопровод н двухходовой распределитель, давление в правой полости падает почти до атмосферного. Давление в левой полости остается постоянным, и под действием разности сил давления плунжер перемещается вправо. Сообщением отверстия / с атмосферой при перекрытом отверстии // плунжер возвращается в исходное положение. Достоинством распределителя является то, что для управления им используются наиболее простые по конструкции двухходовые малогабаритные распределители, не связанные с магистралью сжатого воздуха. Распределитель работает удовлетворительно только при определенных длинах трубопроводов. На рис. бив схематически показан принцип работы распределителя. [c.310]

Из уравнения видно, что скорость движения поршня находится в сложной зависимости не только от сил, действующих на поршень, и размеров цилиндра (Рдв и к), но и от размеров соединительного трубопровода, вязкости жидкости, плотности и местных сопротивлений. Все эти величины учитываются в уравнении (XII.4) приведенным коэффициентом местных сопротивлений а и постоянной распределенных сопротивлений Ь, остающимися для каждой данной конструкции неизменными. Следовательно, для каждого пневмоги-дравлического механизма существует совершенно определенная зависимость между Up и Рдд — к [c.231]

Параметры двусторонних гидро-пульсационных установок зарубежного производства приведены в табл. 20. В СССР выпускают знакопеременные гидропульсационные установки нескольких типов с верхним и с нижним расположением цилиндров (табл. 21). В знакопеременных гидропульсацион-ных установках применяют чисто гидравлические, неразделенные и разделенные гидропневматические аккумуляторы, Большое преимущество чисто гидравлических аккумуляторов — возможность использовать весь диапазон рабочих давлений. Однако относительно высокая жесткость жидкостной системы приводит к потере части циклической энергии на возбуждение переменной составляющей противодавления. Обычно допускается размах давления в системе противодавления при максимальной амплитуде давления пульсатора до 4 МПа. Поскольку сопротивления соединительных трубопроводов носят активный и реактивный характер, объемная упругость масла в аккумуляторе может быть скомпенсирована для определенного диапазона рабочих частот. [c.96]

Здесь g,i p — /Ицсо + /йцШ — комплексная жесткость жидкости в соединительном трубопроводе с = [c.346]

Система подачи рабочей среды к образцу состоит из насоса 12, переходной емкости 2, испытательной камеры Ю и соединительных трубопроводов / и В случае испытания в среде повышенной агрессивности на головки образца дополнительно устанавливали фторопластовые насадки для существенного улучшения скольжения и предотвращения интенсивного изнашивания рабочей поверхности сальников при электрохимическом растворении головок образца. Машина предназначена для испытанйя образцов диаметром рабочей части 7—12 мм. Для большей точности измерения деформации образцов, а также для возможности исследования ре-лаксации осевых остаточных напряжений первого рода при циклическом деформировании рабочая часть образцов была увеличена до 150 мм. [c.40]

Внутренняя полость упорного подшипника разделена на две части. В одной из них расположен гребень упорного вала и упорные колодки, вторая — напорная — вместе с вынесенным резервуаром VIII и соединительным трубопроводом образует гидросистему РП. Упорные колодки устанавливались на плунжерах, которые проходят сквозь перегородку, разделяющую обе полости. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...