Акустический функция источника

С точки зрения акустической диагностики важным является то обстоятельство, что акустические сигналы некоторых источников можно с достаточной степенью точности описать детерминированными периодическими функциями, сигналы других источников носят случайный характер. Из перечисленных выше источников сигналы, близкие к детерминированным, вызывают дисбалансы, многие виды механических ударов, сирены, вихри Кармана. Случайные вибрации и шумы вызывают хаотические удары, трение, ошибки изготовления деталей, турбулентность, кавитация. [c.11]

В этой главе описаны методы, которые дают решения задачи и в тех случаях, когда перечисленные выше способы не годятся. Во всех этих методах в качестве моделей источников с прилегающими конструкциями и средой используются линейные (re-fl)-полюсники на п входных клеммах заданы сигналы, характеризующие источники, на (га-1-1)-й клемме (выход) формируется сигнал в точке наблюдения. Внутри многополюсника имеется п- - генераторов акустических сигналов и набор цепей, соединяющих эти генераторы со входами и выходом. Рассматриваемые методы отличаются друг от друга внутренним строением модельных ( -)-1)-полюсников или формой импульсных переходных функций соединительных цепей- [c.111]

Естественно, что, распространяясь от источника в ату точку, акустический сигнал претерпевает изменения. Ограничиваясь по-прежнему линейными системами, расчетную модель задачи разделения независимых источников можно в этом случае представить в виде, изображенном на рис. 4.6. Недоступные измерению сигналы источников Xi(t), проходя через линейные звенья с импульсными переходными функциями hi t) и образуют доступные измерению сигналы на входах [c.122]

Характеристики направленности как приемной, так и излучающей антенн являются функциями частоты и графически изображаются обычно в виде семейств характеристик для ряда значений частоты. Коэффициент осевой концентрации, очевидно, также функция частоты. Он служит для оценки эффективности не только излучающей антенны, но и приемной. При помощи этого коэффициента можно оценить защищенность приемника от мешающих источников акустических волн. Если на приемник действуют мешающие случайные акустические волны, которые приходят с равной вероятностью с любого направления, то создаваемые ими напряжения помех складываются некогерентно. Среднее значение напряжения помех, создаваемое на выходе приемника, будет соответствовать корню квадратному из суммы квадратов всех слагающихся напряжений. В предельном случае, когда источники помех равномерно распределены вокруг приемника, из каждого элемента (18 воображаемой сферической поверхности, в центре которой находится приемник, поступает элементарная мощность помех [c.113]

Для уменьшения или исключения влияния помех на работу элементов принимаются следующие меры. Вводятся разделительные перегородки, благодаря которым становится менее интенсивным звукообразование при взаимодействии струй. Шумы существенно уменьшаются, если течения ламинарные. Замечено, что шумы, возникающие при работе струйного элемента, уменьшаются с увеличением длины подводящих каналов и вообще меньше в тех случаях, когда подходу потока к соплу, из которого вытекает струя, не предшествуют резкие изменения направления течения и не создаются возмущения еще на подводящем участке. Уменьшение влияния на работу струйных элементов акустических колебаний достигается соответствующим согласованием характеристик клинообразных и других стенок, являющихся источниками краевых звуков, и характеристик внутренней камеры элемента или других (специально к ней присоединяемых в некоторых устройствах) камер, выполняющих функции акустических резонаторов. На колебания, генерируемые в элементах, работающих с отрывом потока от стенки, влияют расстояние от сопла питания до вершины разделительного клина, относительные размеры камеры элемента, форма и размеры приемного канала и камер, присоединяемых к выходу элемента. Иногда при возникновении шума оказывается возможным уменьшить его, или практически полностью исключить п тем [c.437]

Это волновое уравнение имеет фундаментальное значение в распространении акустических и оптических волн. Предположим, что начальные условия однородны, так что единственной причиной, вызывающей волновое движение, будет источник Y(x, /), который является заданной функцией переменных х, t. Мы начнем с рассмотрения распространения волны в трехмерном пространстве х = (л 1, Х2, л з). [c.618]

Рнс. 1-2. Уменьшение акустического уровня в функции уменьшения числа равных между собой акустических источников. [c.18]

На рис. 1-2 показано уменьшение акустического уровня в функции процентного уменьшения количества акустических источников (л /п) 100. Из кривой видно, что существенное уменьшение акустического уровня (больше 1,25 дБ) имеет место лишь при уменьшении числа источников более чем на 25%, а для уменьшения общего акустического уровня больше чем на 3 дБ нужно уменьшить число источников больше чем на 50%. [c.18]

На рис. 1-10 приведены кривые изменения уровня акустического давления в функции расстояния г от источника для разных значений постоянной помещения Са- [c.29]

Для трансформатора, смонтированного снаружи, необходимо учитывать, как и для всех акустических источников, две характеристики изменение акустического уровня в функции расстояния и тенденции в распределении (по частотам) излученного звука. [c.242]

Переходя к анализу спектра мощности турбулентных пульсаций, а вслед за этим к оценке спектра мощности обусловленного ими акустического излучения, отметим, что спектры турбулентных источников измеряются либо непосредственно, либо путем Фурье-преобразо-вания автокорреляционной функции турбулентных пульсаций Р((о) = [c.151]

До сих пор предполагалось, что водная среда не поглощает энергию звука, т. е. общая акустическая интенсивность в пределах любой замкнутой поверхности, включающей источник звука, остается постоянной независимо от расстояния до источника звука. В действительности в каждом элементе объема, который подвергся сжатию и расширению при прохождении через него акустической волны, часть энергии теряется в виде тепла. Легко показать, что если потери энергии в каждом единичном объеме составляют постоянную долю энергии, заключенной в этом объеме, то потери поглощения будут экспоненциальной функцией расстояния. Для однородной среды с поглощением иц- [c.120]

Акустическая сила цели является функцией ее формы, размеров, акустического импеданса и частоты падающего сигнала. Сила цели простых геометрических форм в предположении большого значения акустического импеданса рассчитана и приведена в различных источниках [3, 4, 6, 7]. Силу цели более сложных форм, таких, как корабли и подводные лодки, чаще всего определяют экспериментально [3]. Чтобы получить представление о значении силы цели, рассмотрим абсолютно жесткую сферу с радиусом а > X в поле плоской волны с интенсивностью Акустическая мощность, перехваченная сферой из поля падающей волны, [c.324]

Выберем в качестве функции Грина поле точечного источника, расположенного вблизи акустически жесткой бесконечной плоскости, т. е. [c.15]

Такое представление подразумевает, что на поверхности акустически прозрачного тела, совпадающего по форме с рассматриваемым, помещены простые источники, создающие то же поле, что и рассматриваемое тело. Отметим, что функция а у) не описывает истинное звуковое давление на поверхности тела, а является вспомогательной. Решение в форме (2.27) удовлетворяет уравнению Гельмгольца и условию излучения, что определяется функцией Грина 0 х,у). [c.68]

Таким образом, при кг < 1 диаграмма направленности источника или приемника, расположенного вблизи ребра на продолжении акустически мягкой полуплоскости, определяется функцией 1 зш (р 2) . [c.161]

Первая модификация — кассетный цифровой магнитофон воспроизведения и расшифровки фонограмм с явно выраженными диктофонными функциями ускоренное и замедленное воспроизведение, автоматический откат, останов и пуск от акустического источника команды (например, от стука пишущей машинки) или от педали. В магнитофоне может отсутствовать канал записи, но канал воспроизведения должен обеспечивать предусмотренное исправление ошибок. [c.74]

В последние годы в более совершенных и дорогих комплексах ВЗВ функции исправления искажений АЧХ акустической системы в конкретном помещении возлагаются на эквалайзер — многополосный регулятор АЧХ. Следует обратить внимание на то, что он не подменяет регулятора тембра и настраивается только один раз для определенных условий. В этом случае за регулятором тембра Закрепляются функции коррекции суммарных погрешностей АЧХ источников сигнала, соединительных кабелей, а также спектральной обработки музыкального произведения в соответствии с индивидуальными особенностями слуха и художественным вкусом слушателя Поэтому часто эквалайзер конструктивно выполняют автономно и в устройстве ППК предусматриваются гнезда для внешнего подключения эквалайзера, как это показано на рис. 1.2. Регулятор же тембра является неотъемлемой частью блока ППК [c.70]

После обнаружения протечки ее местоположение может быть определено посредством кросс-корреляционного анализа сигналов двух датчиков. Датчики последовательно переставляют по поверхности корпуса крана и по зависимости максимума взаимной корреляционной функции координат при фиксированном времени задержки или наоборот, вычисляют координаты источника звука, т.е. места протечки. Для оценки величины протечки проводят измерения уровня акустических сигналов при известном расходе газа через кран или заданном проходном сечении, благодаря чему получают реперную точку на шкале прибора. [c.270]

Больше других разработаны детерминированные модели,сними связаны наиболее значительные достижения в области акустической диагностики машин и механизмов. В них выходные сигналы представляются детерминированными периодическими функциями периодическими рядами импульсов, обусловленных соударением деталей, или гармоническими функциями, связанными с вращением частей машины или механизма. Информативными диагностическими признаками здесь являются амплитуды, продолжительность и моменты появления импульсов, а также частота, амплитуда и фаза гармонических сигналов. Как правило, связь этих признаков с внутренними параметрами определяется на основе анализа физических процессов звукообразования без помощи трудоемких экспериментов. Модели с детерминированными сигналами оправданы и дают хорошие практические результаты для сравнительно низкооборотных машин с небольшим числом внутренних источников звука, в которых удается выделить импульсы, обусловлепные отдельными соударениями детален. Такие модели используются при акустической диагностике электрических машин [75, 335], двигателей внутреннего сгорания [210], подшипников [134, 384] и многих других объектов [13, 16, 42, 161, 183, 184, 244, 258]. Отметим, что для детерминированных моделей имеется ряд приборных реализаций [2,163]. [c.24]

Поэтому, казалось бы, естественно поставить задачу виброакустической диагностики прямозубой передачи как задачу разделения виброакустического сигнала на ряд компонент, обусловленных различными факторами, каждый из которых является самостоятельным источником виброакустической активности. Конечно, такое разделение без всяких оговорок возможно-лишь в том случае, когда зубчатая передача может рассматриваться как линейная механическая система с постоянными параметрами [6—8]. При этом1 различным факторам, обусловливающим виброакустичность, соответствуют различные по структуре правые части системы линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами, описывающих колебания передачи. Однако если необходимо учесть периодическое изменение жесткости зацепления в процессе пересопряжения зубьев (чередование интервалов однопарного и двупарного зацепления), то математическая модель передачи описывается системой дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами [9—12]. Здесь уже принцип суперпозиции действует только при условии, что жесткость зацепления как функция времени не зависит от вида правых частей уравнений. Даже при этом условии можно разделить те факторы возбуждения вибраций, которые определяют правые части системы уравнений при известном законе изменения жесткости, но нельзя выделить составляющую виброакустического сигнала, обусловленную переменной жесткостью зацепления. Наконец, учет нелинейностей приводит к принципиальной невозможности непосредственного разложения виброакустического сигнала на сумму составляющих, порожденных различными факторами. Тем не менее оценить влияние каждого из этих факторов на вибро-акустический сигнал и выделить основные причины интенсивной вибрации можно и в нелинейной системе. Для этого следует подробно изучить поведение характеристик виброакустического сигнала при изменении каждого из порождающих вибрации факторов, причем для более полного описания каж- [c.44]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Если имеется несколько источников шума, то рёзулЬ-тируюший акустический уровень в какой-то точке акустического поля может быть выражен в функции акустических уровней составляющих источников только в частных случаях [Л. 23]. Для п источников, которые излучают одновременно и имеют одинаковую интенсивность, результирующий уровень в рассматриваемой точке акустического поля в соответствии с формулами (1-17) и (1-28) равен [c.18]

В специальной литературе указывается еще метод уменьшения шума трансформаторов [Л. 54, 55] путем акустической компенсации, основанной на интерференции звуковых волн. Вблизи трансформатора устанавливаются источники излучения звука (диффузоры). Они питаются напряжением, содержащи.м частоту гармоник, которые преобладают в шуме трансформаторов. Расположение диффузоров, амплитуда и фаза каждой гармоники регулируются отдельно в функции спектра шума, чтобы звуки, излучаемые компенсатором, были в желаемой точке в противофазе со звуками трансформатора. Исследования, выполненные на малых моделях в акустических лаборато-р 1ях и на трансформаторах в натуральную величину, дали положительные результаты. Получено таким способам уменьшение шума на [c.258]

Импульсы АЭ, как теоретические, так и полученные в экспериментах (рис. 7 и 8), имеют гладкий передний фронт, крутизна которого зависит от скорости процесса разрыва связей (скорости распространения разрыва) и от места начала разрущения. Акустические импульсы имеют характер преимущественно однополярного импульса с некоторыми осцилляциями мгновенного значения. Мгновенное значение сигнала АЭ достигает максимума, после которого форма кривой может быть разнообразной. Это связано с рядом причин. Если зарегистрированный импульс АЭ имеет форму, близкую по внешнему виду к функции Хэвисайда (рис. 8, а и 8, б), то можно сделать вывод, что источник АЭ расположен вблизи зоны регистрации и, следовательно, зарегистрировано смещение точек среды в ближней зоне источника излучения. Импульсы на рис. 8, в и г зарегистрированы вдали от источника. [c.308]

Таким образом, рассмотрение структур мозга, совершенно различных по организации, функции и иерархическому положению, обнаруживает значительную идентичность их свойства в отношении информации о пространственном положении и перемещ ении источников звука. В целом участие обследованных двигательных структур в процессах локализации источника звука можно представить следующим образом. Для локализации источника звука, в том числе для оценки параметров его перемещения, необходимо создание в структурах мозга модели внешнего звукового пространства. В ряде современных работ для обозначения внешней ситуации, воспринимаемой сенсорными системами, принят термин экстраперсональноеТпро-странство . Созданию модели экстраперсонального акустического пространства, по-видимому, служат те сложные описанные выше преобразования нервной импульсации, которые происходят в классических центрах слуховой системы при локализации источника звука. Однако для определения пространственного положения источника звука одних этих преобразований и создаваемой в мозгу модели экстраперсонального пространства недостаточно для этого необходим также определенный исходный уровень отсчета, с которым можно было бы соотнести положение источника звука при оценке его пространственных координат. [c.436]

Функции Грина для источников, находяп1ихся на поверхности кристалла, можно искать и несколько иным способом, который заключается в следуюн ем. Будем решать уравнения (2.1) без правой части, поскольку в самом кристалле источники отсутствуют. В решение, как и в гл. III, входят неопределенные амплитуды i7 и Ф. В прилегаюп1ем без акустического контакта диэлектрике решается уравнение АФд = О и также возникает неопределенная амплитуда в Фд. Эти амплитуды должны определяться из граничных условий, в которые теперь будут входить напряжения, действуюп1ие на поверхности, и расположенные там заряды. Граничные условия при наличии сил и заряда Q, расположенных на поверхности, принимают вид [c.173]

Исследуем теперь подробнее смешения и поля, создаваемые акустическим источником [формулы (7.4) и (7.5)]. Обсудим интегрирование по переменной к. Интегралы по к, рассматриваемые как функции параметра р, регулярны всюду в правой полуплоскости комплексного переменного р. Удобно поэтому преобразовать интегралы, считая сначала р вещественным и полонгитель-ным числом. Рассмотрим сначала интеграл, входящий в Еу. [c.219]

Возможности учета неоднородностей среды при миграции по Кирхгофу ограничиваются допущениями, лежащими в основе интеграла Рэлея-Зоммерфельда как рещения волнового уравнения. Во-первых, это - не интеграл Соболева (1930), дающий строгое решение акустического волнового уравнения для неоднородной среды, а интеграл, являющийся упрощенным решением волнового уравнения для однородной среды, причем для дальней зоны. Следовательно, миграция по Кирхгофу а) заведомо непригодна для малых расстояний источник - точка изображения и точка приема - точка изображения, (Ь) среда может быть лишь слабо неоднородной, и (с) шаг пространственной дискретности должен быть мал. Чтобы обеспечить выполнение этих ограничений, модель скоростного разреза, используемая для расчета функции ж, сглаживается растяжение сейсмического импульса, особенно сильное при малых временах и большом вертикальном градиенте скорости, подавляется либо автоматически, либо разумным выбором мьютин-га вводится регулируемое подавление эффектов зеркальных частот, возникающих при крутых углах наклона отражающих границ и особенно опасных для высокочастотной части спектра сейсмического поля. Одним из способов такого подавления является искусственное ослабление высокочастотной части спектра сейсмических волн, отраженных от крутопадающих границ - а это снижает разрешающую способность миграции. [c.50]

Здесь - это волновое поле, отраженное вниз реальной (не акустически прозрачной) свободной поверхностью с обощенным коэффициентом отражения (вниз), обозначенным К . Уравнение (1Л1) отображает тот очевидный факт, что реальная свободная поверхность отражает вниз (с коэффициентом отражения К ) то самое поле Р которое зарегистрировано приемниками это отраженное вниз поле складывается (с запаздыванием во времени) с полем источника, идет вниз и после серии одно- и многократных отражений (моделируемых функцией 1Г) вновь возвращается на поверхность наблюдения, где рекурсивно регистрируется в виде того же самого поля Р . Это рассуждение перестанет казаться бессмысленным, если принять во вни- [c.74]

Качество звучания и эксплуатационные возможности ПУ в значительной мере определяются эффективностью работы регуляторов тембра. Основная функция регуляторов тембра — испрааление суммарных погрешностей АЧХ источников сигнала. АС в конкретной акустической обстановке и других звеньев, а также спектральная обработка в соответствии с индивидуальными особенностями слуха и художественным вкусом слушателя. Регулировка тембра звучания основана на изменении АЧХ усилителя и достигается в основном с помощью цепей, содержащих конденсаторы и переменные резисторы, влияющие на АЧХ на краях рабочего диапазона частот. Предел регулирования АЧХ на частотах 40 Гц...15 кГц составляет обычно около +16 лБ. Необходимость в регулировании АЧХ на краях слышимого диапазона частот подтверждена практикой и обосновывается тем. что. во-первых, в области как низших, так высших частот снижается отдача громкоговорителей, в наибольшей степени проявляется несовершенство источников сигнала и усилителей, а во-вторых, на этих частотах начинает сказываться влияние акустических свойств помешения прослушивания пг-глошение и отражение звуков на высоких частотах, резонансы объема (гулкость,, поглощение низкочастотных состааляющих воспроизводимого сигнала. [c.96]

Для узкополосных случайных процессов (микротечей и импульсов акустической эмиссии) корреляционная функция представляет функцию, близкую к косинусоиде, что не позволяет идентифицировать местонахождение источника сигнала. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...