Сдвиг полосы сложный

Сдвиг полосы сложный 185 Сетка линии скольжения 236, 241 [c.604]

В Е2, Е1). Сделанное предположение вполне оправдано для сложных молекул, у которых изменение температуры и замена растворителя обычно не приводят к искажению формы спектра, а сопровождаются лишь сдвигом полос. [c.52]

При первом из этих способов получают на экране полосы различной освещенности, равномерно чередующиеся, если лучи света проходят через среду, имеющую во всех точках одинаковую плотность при изменении же плотности от одной точки потока к другой, меняется конфигурация указанных выше интерференционных полос. По сдвигу полос судят об изменении плотности в области течения. При этом способе визуализации течения применяются сложные, трудные в наладке приборы — интерферометры. Однако при пользовании ими непосредственно определяются изменения плотности воздуха для различных точек поля при данном способе представляется возможным не только исследование качественной картины течения, но также и определение количественных соотношений между величинами, характеризующими исследуемый поток. [c.425]

В целом влияние матрицы на энергию электронного перехода и положение соответствующей полосы носит довольно сложный хщ)ак-тер. Например, сдвиг полосы в матрице по сравнению с газовой фазой зависит не только от относительного изменения минимума потенциальной энергии для двух состояний, но и от относительного изменения их колебательной нулевой энергии. Влияние последнего фактора обычно незначительно, в то же время относительный сдвиг потенциальных кривых может быть весьма большим. [c.117]

Большое внимание уделено также родственным задачам об осевом перемещении упрочняющейся массы между двумя некруговыми цилиндрами и о сложном сдвиге полосы с вырезами. Изложен метод, позволяющий сводить решения задач при нелинейной зависимости между интенсивностями напряжения и деформации к соответствующим задачам при линейной зависимости между теми же интенсивностями. [c.4]

Эти уравнения дают возможность определять решения задач о сложном сдвиге полосы при нелинейном законе (6.30), используя [c.186]

Изложенный метод позволяет находить решения задач о сложном сдвиге полосы с вырезами различных форм. Некоторые из таких задач были рассмотрены В. Л. Добровольским [29]. [c.191]

Для экспериментального определения передаточных функций разработаны различные методы, некоторые из них достаточно сложные. Здесь следует рассмотреть только один простой метод, выбранный потому, что в нем еще раз наглядно подчеркивается смысл производимых операций. В этом методе МПФ определяется для одной частоты в каждый момент времени. Используется последовательность объектных экранов каждый экран создает синусоидальную картину, соответствующую отдельной пространственной частоте они напоминают несфокусированную тень от ряда равноотстоящих вязальных спиц. Отношение модуляции в изображении к модуляции в объекте определяется для картин пространственных частот, охватывающих необходимый частотный диапазон. Частотно-зависимые фазовые сдвиги, составляющие ФПФ, даются относительными положениями поперечных полос изображения и объекта на каждой калибровочной частоте. По своей природе этот метод скорее дает функцию рассеяния линии (ФРЛ), чем функцию рассеяния точки (ФРТ). [c.91]

Отметим, что при многоступенчатом процессе затухания отдельные характеристические времена, вообще говоря, нельзя выделить. Возможны даже сдвиги фазы, превышающие я/2. Нужно быть осторожным и сложные люминесцентные полосы, которым может соответствовать разное время жизни, изучать отдельно, соответствующим образом фильтруя излучение. Частотой модуляции, или разностной частотой между оптическими модами источника, определяется наибольшее время жизни люминесценции, которое можно измерить изложенным выше методом. Этот предел можно увеличивать, пользуясь более длинными лазерами (которым соответствует более низкая частота модуляции). Можно также применять внешнюю модуляцию луча света. Минимальное время жизни, которое можно измерить, определяется тем, насколько точно устанавливается нуль интерферометра при условии, что в процессе измерения лучи не могут перемещаться по поверхности фотоприемника. Необходимо также производить компенсацию толщины фильтров. Такой метод позволяет устанавливать нуль с точностью до 10" длины волны модуляции, что соответствует времени затухания около 10 сек. [c.295]

Задачи N, N2. Рассматривается в декартовых координатах х,у) контактная задача теории упругости о чистом сдвиге штампом бесконечного цилиндра О h, х R y)) (см. рис. 5.4, а на стр. 191). Эта задача служит модельной для более сложных задач, однако может представлять и самостоятельный интерес. Пусть к поверхности у — h цилиндрического тела, имеющего сечение в виде симметричной криволинейной трапеции, жестко присоединена бесконечно длинная полоса (штамп) шириной 2а, ось которой параллельна оси Поверхность вне штампа будем считать свободной от напряжений за исключением основания, которое жестко защемлено. На боковой поверхности тела X = R y) будем рассматривать два типа условий жесткое защемление (задача N ) и отсутствие напряжений (задача N2). [c.26]

Под действием переменных напряжений в деталях механизмов и металлоконструкций ПТМ происходит постепенное накопление повреждений. Этот процесс называется усталостью, а способность деталей сопротивляться усталости — циклической прочностью или выносливостью. В начальной стадии накопления циклических повреждений происходят пластические деформации отдельных кристаллов, из которых состоит металл. Эти пластические деформации вызывают перераспределение напряжений, и на поверхности ряда кристаллов возникают линии сдвига. Пластическое деформирование сопровождается упрочнением отдельных зон кристаллов и одновременно разрыхлением структуры в области внутрикристаллических дефектов. Под действием переменных напряжений, превышающих определенный уровень, начинают образовываться из линий сдвига микротрещины. Развиваясь, микротрещины переходят в макротрещины. Последние приводят к уменьшению прочностного сечения детали, и после того как размер трещины достигает предельного значения, наступает хрупкое разрушение детали. Таким образом, процесс усталостного разрушения можно разделить на две стадии [27]. Первая стадия — до начала образования макротрещины, вторая — от момента ее образования до разрушения детали. В настоящее время еще нет достаточно апробированных общих оценок закономерностей распространения трещин в деталях ПТМ сложной конфигурации. В связи с этим расчеты циклической прочности как до образования макротрещин, так и до полного разрушения носят идентичный характер [20]. Известно, что пределы выносливости, определенные по условию образования трещины и по условию оконча тельного разрушения, совпадают при коэффициентах концентрации аа < 2 -Ь 3. При высоких коэффициентах концентрации количество циклов, при которых происходит развитие макротрещины с момента ее образования до разрушения сечения, составляет 70—80 % от общего ресурса детали. Развитие усталостной трещины происходит в результате циклических деформаций в области вершины трещины. Установлено, что в общем случае распространение макротрещины от появления до полного разрушения детали можно разделить на три этапа [27], Первый этап характеризуется малой скоростью распространения трещины вдоль полос скольжения. На втором (основном) этапе трещина растет с примерно постоянной скоростью. На третьем этапе, когда трещина имеет уже большие размеры, скорость роста увеличивается и происходит мгновенное хрупкое разрушение (долом) детали. В то же время экспериментальные и теоретические исследования так же, как и эксплуатационные наблюдения, свидетельствуют о том, что не всегда появление трещины усталости приводит к разрушению детали (образца) [27]. В ряде случаев возникают нераспространяющиеся трещины или трещины с весьма малой скоростью роста. Очевидно, что разработка и использование возможностей уменьшения [c.121]

Метод определения модулей сдвига ортотропного материала из опытов на кручение не стандартизован. Более того, в настоящее время отсутствуют рекомендации по выбору формы и размеров образцов. В табл. 4.4 1. приведены размеры образцов, использованных для проверки метода. Образцы вырезаются из заготовок (плиты, бруска) таким образом, чтобы продольная ось их совпала с одной пз главных осей упругой симметрии исследуемого материала (в зависимости от цели испытаний). Применяются сплошные стержни круглого или прямоугольного поперечного сечения. В теории кручения [48, с.68] приводятся также расчетные зависимости для кручения сплошных стержней с поперечным сечением в виде треугольника или равнобокой трапеции. Расчетные зависимости для стержней с некруглым поперечным сечением сложны. На практике наблюдается тенденция испытывать стержни с поперечным сечением в виде узкого прямоугольника, у которого один размер значительно больше другого а > Ь). Как будет показано ниже, в этом случае существенно упрощаются расчетные зависимости, однако испытание образцов-полос связано с некоторыми техническими трудностями. [c.155]

СЛОЖНЫЙ сдвиг упрочняющейся полосы с ВЫРЕЗАМИ 185 [c.185]

Сложный сдвиг упрочняющейся полосы с вырезами [c.185]

Исследуем [117] теперь сложный сдвиг упрочняющейся полосы с вырезом, считая, что в бесконечности заданы касательные напряжения. [c.185]

В кондевсиров. средах под действием интенсивного излучения при межзонном поглощении происходят опустошение уровней энергпн вблизи потолка валентной зовы и заполнение уровней вблизи дна зоны проводимости. В этом случае П. э. имеет характер сдвига полосы поглощения в КВ-область. При этом возможно появление даже усиления в нек-роы интервале частот вследствие образования инверсной населённости. Такой механизм характерен, в частности, для цветных стёкол. Именно этим механизмом просветления объяснён С. И. Вавиловым (1923) эффект уменьшения поглощения света урановым стеклом при увеличении интенсивности проходящего света. Сходное поведение поглощения обнаруживается и для электронно-колебат. полос сложных молекул. [c.150]

Отметим, что проектирование систем активной амортизации сопряжено с использованием достаточно мощных источников энергии и синтезом цепей управления, реализующих нужные амплитудные и фазовые характеристики- Реальные датчики сил или перемещений (скоростей, ускорений), усилители и вибраторы являются сложными колебательными системами со многими резонансами. Поскольку при переходе через резонансную частоту сдвиг фаз между силой и смещением изменяется на величину зт, фазово-частотные характеристики реальных систем амортизации являются сложными и трудно контролируемыми функциями, изменяющимися в интервале [О, 2я]. В практических условиях сделать их близкими к требуемым характеристикам удается только в ограниченной полосе частот. Вне этой полосы могут иметь место нежелательные фазовые соотношения, приводящие к. увеличению виброактивности машины it дaн e к самовозбуждению всей системы. Пусть, например, в соотношении (7.35) коэффициент Kj принимает положительное значение. Это значит, что на некоторых частотах фазовая характеристика цепей обратной связи принимает значение О или 2п. На этих частотах сила /а оказывается в фазе с силой /2, общая сила /ф, действующая на фундамент, увеличивается и виброизоляция становится отрицательной. Вместо отрицательной обратной связи на этих частотах имеет место по-лолштельная обратная связь. Если при этом коэффициент Kj бу- [c.242]

При действии на ограниченный участок края большой пластины падающего груза или взрывного импульса возникают как волны расширения, так и волны сдвига. Волны расширения возникают вследствие радиальных перемещений в месте приложения нагрузки, которые имеют примерно равномерное распределение. Поэтому картина полос интерференции, соответствующая этим волнам, близка к системе концентрических окружностей, центя которых совпадает с местом нагружения. С другой стороны волны сдвига возникают вследствие перемещений в окружном направлении, которые распределяются неравномерно. Наибольшие касательные напряжения, соответствующие волне сдвига, должны обращаться в нуль на оси симметрии пластины и на двух свободных контурах. Распределение наибольших касательных напряжений между этими тремя нулевыми точками зависит от углового положения. В итоге возникает сложная картина полос интерференции. [c.373]

Для увеличения точности В.-о. г. используется ряд методов. Так, напр., флуктуации интерференционных полос из за рэлеевского рассеяния и невзаимные сдвиги фаз за счёт разности интенсивностей встречных волн могут быть уменьшены при использовании источников излучения с широким спектром — полупроводниковых лазеров или суперлюминесцентных диодов. Влияние невзаимных эффектов из-за изменения двойного лучепреломления в волокне при разл. внеш. воздействиях (механич., тепловых, акустических и пр.) может быть ослаблено при использовании одномодовых световодов (см. Волоконная оптика). Т.к. прямое измерение сдвига интерференционной полосы сильно ограничивает точность и динамич. диапазон, в реальных В.-о. г. применяются более сложные методы регистрации, использующие фазовую модуляцию, фазовую компенсацию, гетеродинные методы и т. д. [c.336]

Г. Нейбер [59] и В.В. Соколовский [60] рассмотрели некоторые задачи для упрочняющегося тела в условиях сложного сдвига при специально подобранных аналитических зависимостях между напряжениями и деформациями, аппроксимирующих реальные диаграммы. Заметим, что в случае упрочнения уравнения задачи для сложного сдвига аналогичны уравнениям плоского течения сжимаемой идеальной жидкости, а применяемый прием аналогачен методу Чаплыгина. В работах [59-60], а также в статье В.Л. Добровольского [61] этим методом получены точные решения для некоторых форм выточек в полуплоскости и полосе. В. Пенс рассмотрел сдвиг призматического тела с симметричными острыми надрезами при кусочно-линейном законе напряжение- деформация [62]. В работе Райса [63] методом годографа исчерпьшаю-ще исследована задача для полуплоскости с угловым вырезом при произвольном законе упрочнения. [c.149]

Для получения штампованных деталей требуемого качества определенное значение имеют разнотолщинность и состояние поверхности металла. Допускаемые отклонения по толщине листа составляют от толщины листа. Разнотолщинность может вызвать трешюш, разрывы, волнистость при вытяжке дет ей сложной формы. Ш отделке поверхности сталь тонколистовую холоднокатаную малоуглеродистую качественную для холодной штамповки (ОСЕ, СВ и ВГ 904 —70) подразделяют на 3 группы. На поверхности листа не допускаются плены, раковины, трещины, окалина, загрязнения и т. п. Металл для глубокой вытяжки не должен иметь после деформации полос или линий сдвига. Для предупреждения образования линий сдвига сталь подвергают дрессировке (холодному обжатию до 2%) на специальных многовалковых станах. [c.38]

Наконец, принудительное поступательное движение кристалла поперек пучка с помощью платформы 2 для имитации доплеровского сдвига приводило к движению полос интерференции встречных пучков в резонаторе гибридного лазера, наблюдавшихся с помощью вспомогательной схемы, но не влияло на характер перестройки спектра генерации. Все это показало, что обнаруженное самосвипирование гибридного полупроводникового лазера имеет иное, происхождение, чем в лазерах на красителях, и еще раз продемонстрировало сложную природу явлений, сопровождающих смешение волн. [c.209]

Эксперименты подтвердили высокое качество операций над достаточно сложными изображениями и выявили следующие преимущества описанной схемы помимо обеспечения необходимого сдвига на тг 1) автоматическую юстировку схемы 2) отсутствие требования равенства оптического пути интерферирующих пучков и возможность работы не только в полосе нулевого порядка 3) нечувсгвигельность к фазовым искажениям внутри интерферометра и обусловленную этим высокую временную стабильность картины при случайных сбоях фазы интерферирующих пучков, что наглядно продемонстрировано в [29]. [c.229]

В главе обсуждаются экспериментальные методы оценки меж-слойного разрушения композитов. Кроме классического метода испытания на сдвиг с помощью короткой балки представлен ряд методов, основанных на подходах линейно-упругой механики разрушения методы двойной консольной балки, расслоения кромки при растяжении, изгиба балки с надрезом на конце, растяжения составного образца с одинарной и двойной накладками, растяжения полосы с косоугольным центральным надрезом. Каждый метод обсуждается с позиций сопротивления материалов. Такого рода подход прцемлем ввиду сложной природы композитов. Кроме того, в главе обсуждается взаимосвязь между основными экспериментальными даш1ыми и конструкционными свойствами композитов, в том числе рассматриваются критерий разрушения смешанного типа и параметрический анализ, включающий одномерную модель расслоения при выпучивании для оценки взаимосвязи между характеристиками материала и его конструкционными свойствами. Рассмотрены также соотношения между основными показателями свойств полимерного связующего и поведением материала матрицы in situ в составе композита. [c.193]

III) с равномерным в исходном состоянии потемнением обнаруживается небольшое количество широких темных полос, которые с увеличением числа циклов нагружения разделяются на отдельные рефлексы. Одновременно с расш,еплением темных полос резко изменяется структура видимых субзерен в них появляется внутренняя субструктура, состоящая из вытянутых в направлении следов первичного скольжения участков повышенной интенсивности, разделенных белыми полосами. С увеличением числа циклов нагружения ширина белых полос резко возрастает. Ни в одном монокристалле Мо ориентации 2 на поздних стадиях усталости топографически не видна исходная структура, в то время как в монокристаллах Мо ориентации 1 участки последней обнаруживаются даже в разрушенных образцах. Наблюдаемые различия связаны с более сложным характером скольжения в монокристаллах ориентации 2 по сравнению с монокристаллами ориентации 1 в связи с реализацией большего количества плоскостей сдвига и с более интенсивным развитием в них поперечного скольжения. [c.132]

Предположим теперь, что мы имеем массовый объект более сложной структуры, отличающийся от рассмотренного выше тем, что каждая его ячейка состоит не из двух, а из трех идентичных рассеивающих центров при условии, что все эти три центра расположены на одной прямой и расстояние между первым и вторым центрами равно расстоянию между вторым и третьим. Пусть, как и выше, в пределах всего диффузора 6Li = onst = 6L, а расстояние между соседними ячейками по поверхности диффузора меняется совершенно хаотически. Осуществить такой тройной диффузор N = 3) можно по той же методике, что и двойной диффузор, а именно — посредством троекратного фотографирования одной и той же спекл структуры на одну и ту же фотопластинку при равном смещении фотопластинки в промежутках между экспозициями в заданном направлении поперек светового пучка. Введение тройного диффузора в световой пучок по схеме рис. 2.27 позволяет получить протяженную и яркую картину полос трехлучевой интерференции, соответствующую случаю, когда все три луча имеют одинаковую интенсивность и попарно (1-2, 2-3) одинаковый фазовый сдвиг. Положение ярких полос (главных максимумов) в этой картине совпадает с положением полос в случае двухлучевой интерференции, и расстояние между ними по-прежнему определяется формулами (3.5) и (3.6), но в распределении освещенности картины наблюдаются важные изменения светлые полосы (главные максимумы) сужаются, и в промежутке между ними формируется по одной слабой полосе (вторичному максимуму). Переход к более сложному диффузору — четырех, пяти или более высокой кратности N — позволяет выявить все основные закономерности iV-лучевой интерференции, выражаемые формулой (3.3) сохранение местоположения главных максимумов, из- [c.96]

Две электронные полосы в полученных матричных спектрах отнесены к молекуле TaOj. Они представляют собой серии, соответствующие частоте колебания 280 м (вероятно, деформационное колебание) поэтому можно сделать вывод, что молекула состоит по крайней мере из трех атомов. Наблюдается такж е Ч ерия более слабых колебательных полос с той же частотой, отстоящая от основной серии на 935 сМ"Ч что, по-видимому, соответствует частоте валентного колебания Та—О. Две полосы в ИК-спектре при 971 и 912 см" сдвигаются (как и предсказывалось теоретически для TaOg) при полном изотопном замещении на 1 0. Спектр с частичным замещением на 0 оказался более сложным, вероятно, из-за наличия [c.148]

Если тщательно не продумать организацию хранения элементов треугольника в памяти, то их обновление и последующие вычисления значительно увеличат общее время вычислений. В алгоритме, используемом в настоящее время, эта организация является принципиальной частью. По мере того как обрабатывается каждая строка матрицы, при обновлении используемых элементов сокращенные элементы заносят в заранее выделенные ячейки. В результате элементы нового треугольника снова правильно организованы и можно сразу же начинать обработку следующей строки. Отсюда индексные вычисления при такой работё с памятью не сложнее, чем при вычислениях по уравнениям ((М) и (12). В связи с тем, что алгоритм использует любую свободную ячейку памяти, желательно, чтобы массив, содержащий треугольник, по величине несколько превышал максимальные размеры самого треугольника. Хотя последнее требование не принциииально для успешной работы алгоритма, обычно оно удовлетворяется. Это требование вытекает из необходимости (хотя и редкой) сдвигать элементы в памяти. Например, если для матрицы выделено 30 тыс. слов, а полуширина полосы равна 200, то 10 тыс. строк могут обрабатываться без сдвига элементов. [c.202]

Важной особенностью этих процессов является очень высокая скорость течения жидкой краски и, соответственно, скорость окраски, в результате чего к краске прилагаются высокие напряжения и усилия деформации. Следует, однако, заметить, что краска находится в струе при распылении (или в зазоре между валиками) такое короткое время, что устойчивое состояние никогда не достигается, и, следовательно, только скоростные методы измерения, вероятно, дадут удовлетворительные реологические параметры. Такие методики требуют сложного оборудования и приборов, особенно при высоких напряжениях и скоростях деформаций, достигаемых при нанесении. Шурц [2] ссылается на скорость сдвига 10 с , достигаемую за 1 мс в высокоскоростной валковой машине. Такие высокие значения с еще большей вероятностью могут быть получены в том случае, если в рецептуре краски имеется полимер в виде раствора. При этом присутствие полимера в концентрациях, характерных для типичных лакокрасочных материалов, и при молекулярной массе около 10 тыс., может привести к появлению структурированных систем как при истечении краски из сопла распылителя, так и при нанесении пленки, выходящей из зазора валковой машины. Гласс [3] показал, что структурная вязкость загущенной водоэмульсионной краски влияет на такие свойства последней при нанесении валиком, как образование полос, разбрызгивание и т. д. Можно предположить, что возникновение структурной вязкости может воспрепятствовать разрыву струй, в результате чего при распылении образуются капли. По закону Троутона структурная вязкость жидкости втрое больше [c.373]

Модем модулятор—демодулятор). Устройство, используемое для интерфейса компьютера с обычными аналоговыми телефонными линиями. Модем преобразует поток цифровых двоичных символов в поток звуковых тонов, который Л10ЖН0 переносить в рамках сравнительно узкой полосы частот телефонной линин (примерно 3000 Гц для линии голосбвой связи). Более сложные модемы дальней связи могут также справляться с различными помехами на линии, например такими, как звон и сдвиг по фазе. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...