Термическая усадка

После откачки воздуха включают нагревательное устройство, начинается нагрев детали до заданной температуры с обеспечением равномерного нагрева деталей по всему сечению. После выравнивания температуры прикладывают усилие сжатия, которое в процессе сварки поддерживают постоянным. При охлаждении свариваемых деталей нагрузку снимают не сразу, а при температурах 100— 400°С, чтобы предупредить разрушение соединения из-за различных коэффициентов термической усадки соединяемых элементов. [c.115]

В направлении, перпендикулярном оси волокна, действуют как радиальные растягивающие напряжения, так и нормальные напряжения сжатия (рис. 13) [32]. Нормальные напряжения сжатия увеличивают прочность сцепления на поверхности раздела, а растягивающие напряжения ее ослабляют. Эти напряжения вызываются также термической усадкой и усадкой при отверждении материала и зависят от размера и объемного содержания волокна в композите и модулей упругости волокна и смолы. Б углепластике нормальные напряжения сжатия полимерной матрицы составляют примерно 1,4 кгс/мм2, а радиальные растягивающие напряжения — около 0,35 кгс/мм . Следовательно, прочность композита при растяжении в. поперечном направлении понижается, так как некого- [c.262]

Достоинства полиэфира, как связующего при упрочнении стеклопластиком, особенно проявляются при оценке по параметру стоимость/прочность. Хотя на рис. 6 представлены только некоторые пластики, очевидно, что полиэфир по этой характеристике вдвое превосходит другие пластики. Полиэфир, по сравнению с другими термопластиками, обладает также меньшей термической усадкой. [c.208]

Для снятия напряжений в блоках, возникающих в процессе неравномерной радиационно-термической усадки, предложено [112] на внутренней поверхности, подверженной действию наибольших напряжений, выполнять неглубокие пазы, проходящие перпендикулярно к оси канала, или спиральные выемки на наружной и внутренней поверхностях [113]. Снятие внутренних напряжений достигается в результате продольного разрезания графитового блока или благодаря использованию составных блоков [114, 115] (рис. 6.20). [c.249]

Оригинально решена проблема предотвращения зажатия графитом циркониевых труб и радиационно-термической усадки в реакторе РБМ-К. Разрезные графитовые кольца-втулки,, рассмотренные выше при описании кладки реактора (см. рис. 6.6), должны предотвратить заклинивание циркониевых [c.249]

Формование изделий из листовых термопластических материалов. Вакуумный метод формования применим для изготовления из листового органического стекла деталей со сферической поверхностью и высокими оптическими свойствами. Сущность процесса заключается в следующем. Из органического стекла вырезают заготовку с припуском 2,3—2,5% на термическую усадку. Заготовка нагревается до 140—150° С в термостате или инфракрасными лампами, выдерживается при этой температуре в течение примерно 5 мин. на [c.600]

Закалку отдельных зубьев при нагреве т. в. ч. можно производить при > 2,5 мм. Закалка с нагревом т. в. ч. при вращении колеса требует правильного выбора химического состава стали и режима закалки во избежание сквозного прокаливания зубьев у их оснований. Режим термообработки при закалке отдельных зубьев с нагревом т. в, ч. должен быть выбран так, чтобы в поверхностном слое возникали собственные напряжения сжатия. Такой цели служит, например, следующий режим при одной частоте прогревается весь зуб до температуры несколько ниже точки и при другой частоте очень быстро нагревается поверхностный слой необходимой толщины до закалочной температуры, т. е. выше После закалки н образования мартенсита в поверхностном слое термическая усадка сердцевины при дальнейшем охлаждении образует в твердом поверхностном слое собственные напряжения сжатия. Той же цели служит применение стали с пониженной прокаливаемостью. Последующий наклеп выкружки зубьев может повысить прочность зубьев до прочности цементованных зубьев. [c.410]

Линейной термической усадки коэффициент 3—381 Лини (морские веревки) 2—53 Линолеум на бетонной основе, акустич. свойства [c.507]

Термическая усадка 3—381 Термическая усталость 3 — 312 Термический удар 3—314 Термическое расширение 3—314 Термобиметаллы 2—227 [c.522]

Последствия возникновения градиента температуры по толщине и в плоскости соединения по большим поверхностям могут быть самыми различными деструкция внешних слоев детали, контактирующих с нагретым инструментом, неравномерность термической усадки при последующем охлаждении зоны соединения, образование остаточных напряжений, коробление и др. Учитывают это явление при осуществлении соединений по-разному. Во-первых, в технологии адгезионных соединений контроль температуры в зоне шва проводится обязательно хотя бы на стадии лабораторной разработки процесса. Во-вторых, проблему требующей подведения теплоты сборки изделий из ПМ с низкой теплопроводностью решают, применяя методы нагрева, основанные на превращении в теплоту других видов энергии, например, механической или электрической энергии, или используя при сварке подведение тепловой энергии от инструмента, нагретого газа, излучателя непосредственно к соединяемым поверхностям. [c.41]

Характеристики температурного расширения ПМ принимаются во внимание прежде всего в соединениях, где они сочетаются с металлами и подвергаются нагреву (например, в клеевом соединении металлов, выполненному полимерным клеем горячего отверждения), в соединениях, изготовленных с локальным подведением теплоты (например, в сварных соединениях). Термическая усадка клеевого слоя или мате- [c.43]

При изготовлении изделий из ПЭ наблюдается их усадка. Значения термической усадки при охлаждении изделий от 115 до 20 °С изменяются в следующих пределах линейная — от 5,1 до О %, объемная — от 15,3 до [c.105]

Иногда испытание производят путем измерения образца, предварительно нагретого до какой-то одной определенной температуры, и поэтому часто невозможно сказать, чему подвергается образец в процессе нагревания — росту или усадке. Если же подобное испытание повторяется при различных температурах, то тогда также трудно сопоставить полученные результаты. В этих случаях, результаты испытания указывают только на окончательное изменение между размерами образца в холодном состоянии перед нагревом и в холодном состоянии после охлаждения без каких-либо указаний на то, каковы были изменения в размерах в ходе испытания. Между тем во многих случаях образцы во время нагрева могут более или менее постоянно расширяться, иногда происходит случайная усадка или вспучивание, которые в процессе выдержки образца при высокой температуре могут сохраниться или не сохраниться кроме того, в период охлаждения проявляется термическая усадка. Эти положения показывают, что исследования дополнительных роста и усадки размеров образца могут дать значительно более полные результаты, если проводить их при помощи установок, позволяющих получать кривую изменений размеров в течение всего времени испытания. [c.41]

Величина естественной усадки зависит от размеров пробиваемых отверстий, толщины и вида материала. Величина термической усадки определяется температурой материала в момент деформации, а также степенью влияния температуры на изменение упругих свойств материала. [c.138]

Этот способ применяется при изготовлении телевизионных линз, колпаков и ряда других изделий оптического и светотехнического назначений. В практике его обычно называют свободной вытяжкой, так как материал не соприкасается с оформляющими поверхностями штампов. Сущность процесса заключается в следующем из термопластичных материалов, главным образом органического стекла, винипласта и полиэтилена, вырезаются заготовки с припуском на термическую усадку. Заготовка, предварительно нагретая до необходимой температуры, укладывается на протяжное [c.204]

Твердость, МПа, не более Термическая усадка после выдержки при 150 °С в течение 30 мин, %, не более [c.204]

Термическая усадка после нагрева в течение 10 мин при 160 °С, %, не более [c.207]

При охлаждении происходит термическая усадка и рост жесткости в на- [c.467]

Процессы полимеризации и охлаждения могут быть описаны теми же зависимостями, что и процесс разогрева, только вместо деформаций термической усадки ДГ в соотношения для полимеризации войдут деформации физико-химической усадки вf. Использование описанного приема позволяет удовлетворить требованию непрерывного изменения не только напряжений, но и деформаций и модели технологического процесса. [c.471]

В процессе изготовления изделий из полиэтилена наблюдается их усадка. Значения термической усадки полиэтиленовых изделий при охлаждении их от 115 до 20 °С изменяются в следующих пределах линейная — ог 5,1 до 0%, объемная — от 15,3 до 0%. [c.163]

Возникновению остаточных напряжений и дефор маций способствует термическая усадка — уменьшение объема металла шва при его остывании и затвердевании. Усадка измеряется в процентах первоначального объема или линейных размеров для низкоуглеродистой стали она составляет 2% для алюминия 1,8%. [c.192]

Модули упругости хрупких композитов, содержащих дисперсные частицы, можно вычислить, если известны отношение модулей и объемное содержание дисперсной фазы. Нижняя граница, приведенная Хашином и Штрикманом, и решения типа, полученного Исаи, находятся в хорошем согласии с большинством экспериментальных данных. Поры, образованные в процессе изготовления, и трещины, возникшие вследствие различной термической усадки, существенно уменьшают модули по сравнению с расчетными величинами. Как будет показано в следующем разделе, в процессе приложения напряжений каждая частица дисперсной фазы может рассматриваться в качестве инициатора трещины. Трещина, образованная при нагружении, будет уменьшать модуль упруго сти перед разрушением. Таким образом, когда модуль упругости используется для расчетов при высоких напряжениях, его значения, измеренные при низких напряжениях, должны применяться с осторожностью. [c.34]

Предел прочности на разрыв, разрывное удлинение, вязкость и термическая усадка образцов из поливинилхлорида, подвергнутых -облучению в вакууме при дозах от О до 2,6-10 эрг/г, были исследованы Такайпаги с сотр. [93]. Они установили, что предел прочности на разрыв уменьшается с увеличением дозы, а разрывное удлинение не меняется. Степень полимеризации, определяемая на основе измеренных значений вязкости, при малых дозах облучения уменьшается, а при более высоких дозах начинает снова увеличиваться. Влияние облучения на термическую усадку становится заметным только при более высоких температурах. [c.65]

Коэффициенты термической усадки размеров деталей и упругое пружинеиие [c.322]

Расчет исполнительных размеров при вырубке и пробивке с нагревом. На рассеивание размеров деталей, получаемых при вырубке и пробивке неметаллических материалов, оказывают влияние два основных фактора температура и естественная усадка. Характер их влияния на точность получаемых деталей различен. При вырубке наружного контура вследствие пружине-ния размеры детали увеличиваются, а в результате остывания материала вследствие термической усадки уменьшаются. Таким образом, при вырубке наружного контура усадка действует в направлении, противоположном пру-жиненню. При пробивке отверстий усадка и пружинеиие направлены в сторону уменьшения размеров отверстия. [c.322]

Хотя образец для испытания на расслоение у свободной кромки с инициирующей трещиной и обеспечивает разрушение по механизму типа I, обработка экспериментальных данных становится довольно трудоемкой из-за остаточных технологических напряжений. Причем эти напряжения могут быть весьма значительными [36, 39]. В частности, уравнение (73) для учета начальных напряжений должно быть модифицировано. Для применения модифицированной схемы обработки требуется знание коэффициентов теплового расширения отдельных слоев и исходной температуры, сответству-ющей ненагруженному состоянию. Определение последней характеристики может представить значительные трудности. Для слоистых композитов, у которых в срединной плоскости у свободной кромки развивается межслойное растяжение, остаточные напряжения в результате термической усадки приводят к появлению направленной наружу начальной кривизны вдоль свободных кромок, как показано на рис. 4.37. Несимметричность слоистого пакета выше и ниже срединной линии является причиной появления кривизны. Межслойное растягивающее напряжение в вершине трещины зависит от начальной кривизны. [c.241]

Энергаю ультразвуковых колебаний можно подводить при соединении полимерной детали с металлической прямым или обратным методами. При прямом методе энергию подводят со стороны металлической арматуры (рис. 8.22, а), а при обратном (только для жестких ПМ с модулем упругости при растяжении > 2000 МПа) со стороны полимерной детали (рис. 8.22, б). Энергию механических колебаний подводить со стороны полимерной детали рекомендуется [36] при больших размерах металлической арматуры. Последняя напрессовывается на металлическую. Таким же образом поступают, если несколько металлических деталей небольшого размера (например, контакты) должны быть заформованы с большой точностью в полимерную деталь. Под действием ультразвуковых колебаний происходит нагрев и в результате этого локальное размягчение слоя ПМ, прилегающего к металлической вставке, а под действием осевого усилия Р со стороны инструмента или опоры вставка легко и быстро вводится в ПМ. После прекращения действия ультразвука тепло с высокой скоростью отводится из ПМ в холодную вставку. Считают [35, 36], что нагрев ПМ происходит в результате трения между соприкасающимися участками полимерной детали и вставки. В результате размягчения ПМ обеспечивается плотное облегание им вставки, а также прочное сцепление с металлом. Образующийся под действием ультразвуковых колебаний объем размягченного ПМ (расплав) заполняет имеющиеся во вставке полости, а его избыток частично выдавливается наружу, так что вставка с натягом вводится в отверстие [37]. При остывании расплава происходит его термическая усадка, что приводит к возникновению на боковой поверхности вставки радиального давления дополнительно к давлению, созданному в результате упругого деформирования ПМ. [c.571]

Для получения деталей простейшей конфигурации из органического стекла заготовка с при1 уском 2,3 — 2,5 /о па термическую усадку иа ревается до ТОО- - [c.908]

Размеры поперечного сечения профиля очка матрицы должны соответствовать чертежным размерам профиля выдавливаемой заготовки с учетом коэф4)ициента термической усадки [c.170]

При получении полуфабрикатов методом непрерывного литья волокна разматываются с катушек, оснащенных тормозными устройствами (для разматывания с небольшим натяжением), подогревакзтся, проходят тигель с расплавом матричной составляющей композита формируемый полуфабрикат проходит через полость фильеры, сечение которой (с учетом термической усадки) и определяет сечение полуфабриката. Скорость прохождения волокнами расплава находится в соответствии с кинетикой взаимодействия матрицы и волокон, а также с параметрами, определяющими полное заполнение промежутков между волокнами и затвердевание металла расплава. В частности, при изготовлении бороалюминиевых жгутов скорости перемещения волокон не превышают 0,125 м/с. Процесс непрерывного литья может быть двухэтапным на первом этапе получают тонкие прутки или узкие ленты с малым количеством волокон, на втором — полуфаб- [c.89]

Правления, перпендикулярном волок-на1и. Продолжаются процессы ползучести и релаксации напряжений. Изменяется давление на оправку из-за разности температурных коэффициентов термического расширения оправки и изделия (но теперь уже отвержденного). Ситуация оказывается аналогичной (но противоложной) ситуации при разогреве. Но конкурентная способность двух механизмов оказывается неодинаковой. Свободная деформация, вызванная изменением жесткости отвержденного материала при охлаждении в условиях действия конечных напряжений, меньше термоусадочной деформации. Поэтому роль термической усадки более существенна и при охлаждении радиальные сжимающие напряжения уменьшаются, давление на оправку падает, а во многих случаях появляются области растягивающих радиальных напряжений. [c.468]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...