Число до образования трещин

Число циклов Nk до образования трещины в зоне концентрации определяется как верхний предел интеграла в уравнении (5.20). [c.93]

Долговечность до трещины Nt—число циклов до образования трещины наперед заданного размера. [c.12]

Усталостная долговечность — характеристика выносливости ме таллов при напряжениях выше предела выносливости, определяемая числом циклов напряжения (деформации) до образования трещины наперед заданной протяженности или до-окончательного разрушения N. [c.55]

Усталостная долговечность--характеристика выносливости металлов, определяемая числом циклов напряжений (деформаций) до образования трещины задаваемой протяженности Nr или до окончательного разрушения N. [c.110]

Амплитуду пластической деформации при числе циклов, соответствующем половине числа циклов до образования трещины или до разрушения, определяют путем интерполяции значений амплитуд при предварительно выбранных числах циклов, близких к ожидаемым. [c.238]

Рис. 52. График влияния размера зерна на процесс образования и развития термоусталостных трещин сплава ЛЫ-738 ( = 20 920°С Гв — 4 мин Ытр— число циклов до образования трещины Итр — скорость развития трещины) I—крупное зерно 2—мелкое зерно

По числу перегибов до образования трещин на сгибе судят о пригодности материала. [c.426]

Число термических циклов t n тах ДО образования трещин глубиной г= kz в условиях длительных выдержек (т > 0) при максимальной температуре цикла [c.276]

N — число циклов до образования трещины hn — запас прочности по долговечности [c.219]

Количественно термическая усталость оценивается числом теплосмен при заданном температурном перепаде и уровне температуры. Обычно испытания доводят до полного разрушения или до образования трещин определенного размера [c.343]

Структура металлов при термоциклировании формируется в несколько стадий. На первой стадии нагревы устраняют дефекты, присутствовавшие в металле в исходном состоянии. Однако под влиянием термических напряжений происходит образование новых дефектов структуры — дислокаций и их скоплений, избыточных вакансий. В результате разупрочнение, имевшее место на первой стадии, сменяется упрочнением. На третьей стадии появляются микротрещины, прогрессирующие от цикла к циклу развитие их приводит к росту крупных магистральных трещин, которые квалифицируются при технической оценке термостойкости как трещины термической усталости. По числу циклов до образования трещин или достижения ими определенных размеров обычно оценивают сопротивление материала термической усталости. О накоплении дефектов при термоциклировании можно судить и по данным изменения физических свойств металлов и сплавов 149, 1851. [c.13]

Испытания образцов проводят непрерывно до образования трещины заданного размера, полного разрушения или до базового числа циклов. [c.67]

АЗ.3.3. Сопротивление малоцикловому разрушению. Результаты испытаний на малоцикловую усталость обычно представляют в виде зависимостей от числа циклов до образования трещин Np амплитуды полной деформации (или ее размаха Ае = = 2е ) либо неупругой составляющей этой деформации = [c.112]

В первоначальном виде это уравнение связывало пластическую деформацию Авр и характеристику пластичности / с числом циклов до образования трещины N . Как следует из уравнения [c.127]

Кривые усталости при жестком нагружении по параметру коэффициента асимметрии Rg цикла деформаций строят обычно в двойных логарифмических координатах размах упругопластической деформации (е), размах или амплитуда упругой деформации (eg, бСд) и размах или амплитуда пластической деформации [Вр, Вра) — число циклов до образования трещины (iV/) (рис. 45). [c.119]

Вычисленное в этом случае до зависимости (4) число циклов-до образования трещины для рассматриваемого эксперимента с использованием полученных местных значений п а также кинетики средних деформаций (рис. 3) составляет N4 = = 1780 циклов, в то время как в действительности рассматриваемая трещина была обнаружена на 2000 цикле, когда ее размер составлял I 90 мкм. Таким образом, видно, что зависимость (4) с использованием коэффициентов неоднородности местных деформаций позволяет достаточно удовлетворительно описать-процесс возникновения трещин на отдельных участках базы образца за соответствующее время до окончательного разрушения, которое в данном эксперименте произошло при = 2077 циклов, а расчет по зависимости (3) дает = 2164 циклов. Рассматриваемая трещина, зарегистрированная в зоне измерений местных деформаций, не развилась до магистральной. Последняя образовалась на другом участке образца, панорама которого при = = 0,915 [К = 1900) представлена на рис. 5, а. Отсюда видно, что к этому моменту отдельные рассредоточенные макротрещины имели длину до 1,0 мм, а обнаружены они были при = 0,85, когда имели длину I 70—100 мкм. Этому же относительному времени до разрушения соответствует и начало интенсивного [c.44]

Образование макротрещин на ленте происходит на втором-третьем перегибе при радиусе изгиба 1 мм и не зависит от степени обжатия в диапазоне 0,59—0,74. Дополнительный отжиг двухслойной ленты толщиной 0,14 мм в вакууме при температуре 1100... 1150°С в течение 3 ч приводит к повышению до пяти числа перегибов, которые выдерживает лента до образования трещин при радиусе изгиба 1 мм [5.3]. [c.262]

Дальнейшее возрастание числа перегибов при -малых радиусах изгиба возможно при использовании трехслойной леиты, армированной двумя поверхностными слоями никелевой сетки 004 по ГОСТ 613—73, с промежуточным внутренним пористым слоем из порошка карбонильного никеля. С увеличением степени обжатия при холодной уплотняющей прокатке трехслойной спеченной пористой ленты от 0,54 до 0,68 с последующим отжигом при температуре 500 С в среде осушенного водорода число перегибов до образования макротрещин при радиусе изгиба 1 мм возрастает от 3 до 6. При меньшем радиусе изгиба (0,5 мм) число перегибов до образования трещин трехслойной ленты толщиной 0,12—0,14 мм равно трем. Временное сопротивление трехслойной ленты сетка — порошок — сетка изменяется от 40 до 90 МПа. С повышением температуры отжига от 500 до 1100 С число перегибов при радиусе изгиба 1 мм возрастает с трех до шести. Дополнительное снижение толщины трехслойной ленты до 0,08 мм и изменение ориентации основных и уточных проволок сеток позволяют увеличивать число перегибов до образования трещин с 6 до 13—15 при радиусе изгиба 1 мм при радиусе изгиба 0,5 мм число перегибов до образования трещин повышается до 5—6. [c.262]

При повышении нагруженности упрочнённых образцов, оцениваемой коэффициентом п , влияние диффузионного легирования на стадии возникновения трещин усталости значительно слабее, причем, с увеличением Ир наблюдается тенденция к уменьшению числа циклов до образования трещины. [c.67]

А. Я. Рублевым разработаны ультразвуковая и индукционная установки для определения продолжительности жизни образцов с трещинами. Основой индукционной установки является дефектоскоп ДНМ-500 с датчиком, вставляющимся в отверстие концентратора. Обе установки обеспечивали выявление трещины усталости практически одновременно. Площадь трещин составляла 0,195—0,4 мм , а протяженность 0,3—0,4 мм. Вероятность сохранения работоспособности образцов с трещиной колебалась от 14 до 42%. Этими исследованиями было установлено, что поверхностный наклеп шариками образцов из высокопрочных сплавов В93, В95 увеличивает их долговечность. Так, после проведения наклепа число циклов до образования трещин возрастает с 16,4-Ю до 40,9-10 , в то время как число циклов до разрушения образца с трещиной увеличивается с 5,3-Ю до 7,5-10 циклов. У наклепанных образцов меньшая скорость роста трещины в начальный период, причем довольно длительный период по числу циклов (3,5 10 циклов) она почти постоянна, в то время как у ненаклепанных образцов трещина усталости после возникновения начинает расти со все возрастающей скоростью. Наклеп перед анодированием резко увеличивает долговечность образцов за счет удлинения периода до образования трещин таким образом, что общая долговечность наклепанных и анодированных образцов возрастает в 6,5 раза по сравнению с ненаклепанными (с 5,9 10 до 38,7- 10 циклов) и превосходит долговечность исходных фрезерованных (наклепанных и неанодированных) образцов. [c.164]

Щмпа в железе упрочнение возрастает монотонно и не прекращается даже при числе циклов поо более 10% общей долговечности до разрушения, а в коррозионно-стойкой стали этот процесс протекает интенсивно и полностью заканчивается при чнс-доо ле циклов около 2% общей долговечности. Следовательно, существенным различием в поведении рассматриваемых материалов при циклическом деформировании является продолжительность процесса упрочнения по отношению к продолжительности процесса образования и развития усталостной трещины. Для коррозионно-стойкой стали процесс упрочнения полностью заканчивается до образования трещины, затрудняя ее возникновение, тогда как для железа процесс упрочнения продолжается и после образования трещины, препятствуя ее развитию. Таким образом, можно заключить, что для образования нераспространяющихся усталостных трещин необходимо, чтобы скорость упрочнения материала при циклическом деформировании была невысокой и трещина уснела вырасти до некоторой определенной длины, прежде чем будет достигнут максимум этого упрочнения. [c.38]

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опытами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 -ь 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75-150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосновать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и n v - по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьтаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г 2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

Под термической усталостью понимают появление в детали трещин вследствие действия циклических термических напряжений [4]. Эти напряжения возникают при отсутствии возможности свободного изменения геометрических размеров детали. Трещины термической усталости появляются после некоторого числа теплосмен. Исследования Ю. Ф. Баландина показали, что еще до образования трещин термической усталости в материале происходят необратимые структурные изменения, влияющие на кротковременные и длительные характеристики металла. Эти изменения могут также вызвать изменение размеров детали. Первые трещины термической усталости возникают на поверхности изделий и трудно различимы, особенно на литых необработанных поверхностях. При последующем увеличении числа циклов количество трещин и их размеры возрастают. Образуется сетка трещин, возникают разрывы стенок, и деталь разрушается. Следует учитывать, что действие теплосмен на деталь, как правило, происходит одновременно с действием механических нагрузок (от давления, центробежных сил и т. п.), остаточных напряжений, коррозионной среды, и т.д. Таким образом, повреждения детали определяются суммарным действием всех перечисленных выше факторов. Следует отметить, что при анизотропии свойств металла детали, т. е. при различных коэффициентах линейного расширения, могут появиться термические напряжения второго рода. [c.22]

Долговечность материала до образования трещины при термоциклическом нагружении, оцениваемая числом циклов Nf или временем до разрушения (появления трещины) it, является основным критерием сопротивления материала термоциклическому нагружению. Первичной информацией о сопротивлении материалов термо-диклическому нагружению являются кривые термической усталости. [c.130]

Для сравнительных испытаний база для определения пределов выносливости соогвет-ственно принимается (3 и 10) 10 циклов. Сравнительные испытания рекомендуется проводить на одной частоте нагружения. При испытаниях образцов и конструкционных элементов допускается мягкое и жесткое нагружение, непрерывное до образования трещины заданного размера, полного разрушения или базового числа циклов. В процессе испытаний конструкционных элементов контролируют [c.295]

Усталостные характеристики в условиях малого числа циклов нагружения представляют в виде графика зависимости деформации за цикл от числа циклов до образования трещины. Большое количество экспериментальных данных получено для различных металлов при комнатной температуре. Эти данные обработаны с помощью уравнения Коффина (Тавернелли и Коффин, 1961 г.) [c.127]

При определении числа циклов до образования трещины в уравнение (47) подставляют значение амплитуды деформации за цикл. Средние напряжения или деформация (например, в зоне центрального отверстия), даже если они значительные, не оказывают существенного влияния на число циклов до возникновения трещины. Следовательно, при определении усталостной прочности в условиях малого числа циклов нагружения этими величинами можно пренебречь. Если средние напряжения настолько значительные, что могут оказать заметное влияние на длительную прочность материала, то можно допустить, что колшонентам [c.129]

Влияние трещин на сопротивление усталости сплавов. Долговечность материала, нагруженного напряжениями, обычно измеряется числом циклов нагружения до полного разрушения. Для деталей., мых на двигателях, особую важность представляют число циклов до образования трещины продолжительность работы с неразви-вающейся трещиной и закономерности ее развития до полного разрушения. По результатам обработки экспериментальных данных, используя уравнение Мэнсона, приведенное в работе [61], можно получить зависимость от амплитуды переменных напряжений [c.75]

Основной характеристикой циклической прочности является кривая усталости, которая связывает максимальные напряжения ашах (рис. 42) в цикле нагружения с количеством циклов, выдерживаемых деталью до образования трещин или разрушения При экспериментальном построении кривых усталости наблюдается разброс результатов, что объясняется случайным различием в структуре металла детали, ее обработки и другими обстоятельствами. Проведя значительное число испытаний, можно определить закон распределения количества циклов N до [c.122]

Свойства Л, По своим свойствам Л. 1Ю многом напоминает резину, от к-рой он однако ВЫ10ДН0 отличается медленным процессом старения. Обладая большой упругостью, Л. исключительно мало страдает от износа при трении так, по Ф. Фритцу при одинаковых условиях службы ианос дуба составляет 8%, гранитных плит 4,4%, а Л. —только 1,6%. Точно так же Л. отличается значительной звукопоглощающей способностью, и коэф. затухания составляет по Сабину 12 (для числа колебаний 512). Теплопроводность Л. незначительна. Данные относительно уд. в. и теплопроводности см. Спр. T9, т. III. Т еплоизоляц ионные материалы. Прочность на разрыв (до образования трещин) хорошего Л. при ширине полоски в 1 с.и характеризуется данными разрывающего усилия 24,2 кг в направлении основы и 13,4 кг в направлении утка. Коэф. трения характеризуется тангенсом угла нак- чона, при к-ром начинается скольжение при нормальном давлении 1 кг/см для сухой [c.77]

Методы второй группы (см. табл. 2.23, образцы типов 3, 4, 5, 6, 7, 8) позволяют моделировать напряженное состояние и условия разрушения деталей, близких по ( рме и конфигурации, изучать процессы распространения образовавшихся поверхностных трещин в условиях уменьшающихся по мере удаления от поверхности напряжений, а также изучать влияние на число циклов до образования трещин концентраторов напряжений различной формы, изготовленных по разной технологии. В этих методах термические напряжения изменяются с течением времени не только при нагреве, охлаждении и выдержке, но различны и по сечению образцов, причем в процессе термоциклирования эти напряжения в разных точках образца перераспределяются. Все это делает задачу о расчетном определении значений (г и с достаточно сложной величины <г и с оказываются в значительной степени связанными с точностью определения или расчета температурных полей и принятыми гипотезами пластичности и пoлзyчe ти Поэтому такие методы не могут быть использованы в качестве простейших - базовых для определения характеристик материалов, необходимых для проведения расчетов прочности деталей. С их помощью могут решаться задачи по определению термостойкости образцов с поверхностным слоем, имеющим механические свойства и химический состав, отличаю-пщеся от сердцевины, а также с различного рода неметаллическими включениями. Рассмотрим подробнее особенности методик испытаний образцов типов 1, 2 и 7. [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...