Параметр порядка 403. См. также

Порядок заполнения таблицы параметров также мало изменился Б сравнении с ГОСТ 9250—59, но сама таблица значительно расширена в сравнении с P 581—66. [c.134]

Как И В одномерном случае, передаточные функции стационарного объекта имеют дробно-рациональный вид. Отметим одну характерную особенность передаточных функций объекта, описываемого многомерным функциональным оператором. Передаточная функция стационарного объекта, описываемого одним уравнением вида (3.1.1) с постоянными коэффициентами, представляет собой дробно-рациональное выражение (3.1.35), в числителе которого стоит многочлен порядка т, где т — наивысший порядок дифференцирования в правой части уравнения (3.1.1). В том случае, когда в правую часть (3.1.1) входит только функция u t), а не ее производные, этот многочлен вырождается в константу, и передаточная функция принимает вид (3.1.45). В многомерном случае, когда объект имеет по несколько входных и выходных параметров, все передаточные функции также являются дробно-рациональными. Однако порядок многочлена, стоящего в числителе этих дробно рациональных функций, отличен от нуля даже тогда, когда в уравнения входят только параметры Ui i) и не входят их производные. [c.96]

Большие колебания Фд (см. рис. 6.13) нельзя объяснить только экспериментальными ошибками, особенно в тех случаях, когда в одной и той же лаборатории для группы солнечных элементов, которые перед облучением были, по-видимому, одинаковыми, обнаружены изменения Фе, отличающиеся более чем на порядок. Отсюда следует, что Фе зависит не только от скорости образования повреждений в процессе облучения, но также и от других, еще недостаточно изученных, параметров солнечных элементов. Эти отклонения не являются результатом различий в первоначальной величине времени жизни неосновных носителей или различных к. п. д., поскольку расчет постоянной нарушений Id (1/т) йФ] дал аналогичные отклонения при обработке результатов облучения протонами с энергиями 8,3 и 19,0 Мэе [6]. Это указывает на то, что радиационная стойкость солнечных элементов может быть значительно повышена, если будут изучены все факторы, влияющие на Фе. Попытки улучшить радиационную стойкость кремниевых солнечных элементов уже дали обнадеживающие результаты, которые будут обсуждены позднее. [c.308]

На рис. 6 показаны результаты поиска по критерию 4 ио всем трем параметрам схемы шлифования. Здесь также в области допустимых значений имеется овраг , для каждой точки дна которого определены соответствующие значения параметров и а . Интересно, что ио сравнению с результатами поиска по двум параметрам (рис. 3) добавление в схему поиска одной степени свободы уменьшило погрешности приближения в среднем на один порядок. Максимальное отклонение в контрольной точке в данном случае изменяется в зависимости от в диапазоне от 0,00025 до 0,00012 dn- Но условие ф О предопределяет одностороннее [c.151]

Калибровка сложных измерительных систем и устройств для испытаний на воздействие утяжеленных внешних условий обычно выполняется на месте, хотя некоторые стойки и отдельные приборы могут быть доставлены в лабораторию. Вообще экономически целесообразно отказаться от калибровки отдельных измерительных приборов и устройств таких сложных систем (при условии, что они были прокалиброваны перед первой установкой). Очень важно, чтобы калибровка выполнялась в точках подключения испытательных проводов или в месте приложения внешнего воздействия, чтобы погрешности, вносимые проводами и переключателями, а также входными устройствами, были обнаружены в процессе калибровки. С целью контроля должны быть опечатаны все двери, панели, съемные приборы и аппараты и установлен порядок их вскрытия, гарантирующий, что любые изменения и нарушения будут обнаружены и при необходимости будет выполнена повторная калибровка. Период повторной калибровки сложного испытательного оборудования должен устанавливаться на основе тщательного анализа данных об уходе его параметров, но вначале его можно взять равным наиболее короткому периоду калибровки любого стандартного оборудо [c.234]

Для формирования передаточной функции j-й составляющей необходимо знать величину параметра р для этой составляющей (pj), чтобы воспользоваться формулами (11.78) или (11.79), а также необходимо знать общий порядок передаточных функций (уравнений) уже выделенных составляющих,. чтобы выбрать из коэффициентов передаточной функции (2) те коэффициенты, которые необходимы для формирования передаточной функции данной составляющей. [c.119]

Приведем порядок расчета параметров потока в контрольных сечениях 1—1 и 2—2, а также построения поверхностей тока в сту- [c.210]

Для построения кривой последовательно указывайте курсором опорные точки кривой. В строке параметров можно задавать характеристику кривой — вес опорной точки и порядок кривой, а также с помощью кнопки переключателя Разомкнутый/Замкнутый указать, совпадает ли последняя точка кривой с первой или нет. [c.180]

По предположению диссипация в системе и глубина модуляции параметров имеют одинаковый порядок малости. В реальных задачах эти факторы, как правило, изменяются независимо. Можно также построить схему вычислений, где используется разложение по степеням двух независимых малых параметров. [c.127]

При выборе любого метода расчета нужно иметь начальный подход, не слишком сложный, но и не чересчур упрощенный. Описанный выше алгоритм можно считать неплохой отправной точкой. Он позволяет на первой стадии расчета сопоставить различные материалы для трубок и оценить сравнительную стоимость и габариты. Этот способ позволяет, по существу, определить внутреннюю конструкцию, поскольку в основные соотношения алгоритма входит тепловая нагрузка на рабочее тело без указания источника энергии и, следовательно, без определения коэффициента теплоотдачи на наружной поверхности трубок. По завершении алгоритма будут известны размеры трубок (внутренний и наружный диаметры и длина), а также их число. На второй стадии расчета необходимо рассмотреть источник энергии и его влияние на ориентацию, конфигурацию и размеры трубок нагревателя. Таким образом, описанный алгоритм позволяет рассчитать нагреватель изнутри, а наружные параметры определяются на следующих стадиях расчета. Некоторые считают, что порядок расчета должен быть обратным, однако можно найти убедительные аргументы в пользу и того, и другого подхода. Даже в своей основной форме алгоритм не игнорирует полностью внешние ограничения, поскольку позволяет определить приемлемую площадь наружной поверхности [c.356]

В данной документации обязательно приводится порядок и характер испытаний, а также регистрация параметров испытываемых изделий. [c.301]

Выше было показано, что неустойчивость возникает при резонансе низкочастотного тона лопастей с колебаниями опоры. При нулевом демпфировании и Ss > О такой резонанс дает неустойчивость, если v области неустойчивости, эту точку можно считать критической, т. е. в ней требуется наибольшее демпфирование. Таким образом, мы рассматриваем границу устойчивости, проходящую через резонансную точку ах = 1—vj. Разлагая решение в ряд по малому параметру S и ограничиваясь первым членом разложения, будем иметь со со . Поскольку неустойчивость вызывается инерционной связью 5t, демпфирование (С, С и С ) на границе устойчивости также должно иметь порядок величины Предположим, что (Их Ф (Иу. Тогда, ограничиваясь в характеристическом уравнении членами низшего порядка 5, получим уравнение границы устойчивости [c.624]

Таким образом, получено подтверждение положения о том, что резонанс низкочастотного тона качания лопасти с тоном опоры вызывает неустойчивость, если собственная частота качания лопасти меньше Q, а демпфирование движений лопасти и опоры ниже критического уровня. Другие резонансы лопасти и опоры не нарушают устойчивости даже при нулевом демпфировании. Демпфирование, требуемое для устранения земного резонанса, пропорционально параметру инерционной связи т. е. отношению массы винта к массе опоры. Потребное демпфирование также пропорционально величине (1—vj)/v . Это означает, что в случае низкой собственной частоты качания лопасти, типичной для шарнирных винтов, необходима большое демпфирование. Устранение земного резонанса обеспечивается с помощью механических демпферов в ВШ. Для типичных бесшарнирных винтов с малой жесткостью в плоскости вращения множитель (1— v / vs на порядок меньше, чем для шарнирных винтов, так что конструктивное демпфирование лопасти обычно является достаточным. Для устойчивости по земному резонансу желательно иметь как можно более высокую собственную частоту качания лопасти, но если v слишком близка к единице, это может вызвать чрезмерные нагрузки лопасти и вибрации. Таким образом, даже на бесшарнирном винте для обеспечения устойчивости может потребоваться механический демпфер. [c.625]

Формулы (7.4) применимы при любом изотропном материале. Параметр 1 —21 , вошедший в перемещения, для резины мал. Иов краевых задачах теории оболочек величина (ш/Л + 1 + 2) также мала. Она имеет порядок 1 — 21/, по сравнению с деформациями ец и перемещениями и, V, ю, отнесенными к Я. [c.111]

Разложение в (4) ведется, как это следует из (2), по параметру малости л = тА/ гпв) (см. также [2]). Однако оценить порядок малости первой неисчезающей поправки можно только после определения явного вида /f . [c.113]

Однако для представления сил внутреннего взаимодействия непрерывным вектором в поликристаллическом теле есть такие же основания, как и в монокристалле, если учесть существование параметра ориентации зерен /, о котором говорилось в 1. С этой точки зрения поликристаллическое тело состоит как бы из однородных комплексов зерен, причем / есть характерный размер каждого комплекса. Значит, кубик поликристаллического вещества с ребром I представляет как бы элементарную однородную кубическую решетку и для совокупности таких кубиков справедливы все те же рассуждения, которые были проведены относительно монокристалла. Существенная разница состоит в том, что внутри одного зерна все выводы о непрерывности справедливы для весьма малых площадок размером более параметра решетки а, тогда как в поликристаллическом теле непрерывность имеет место для очень малых площадок, минимальный размер которых превосходит параметр ориентации /. Подобные соображения относятся также к таким неоднородным телам, как гранулированный бетон. Параметр ориентации здесь, как говорилось выше, имеет порядок размера гранулы. [c.27]

В случае фиксированного значения b/h изотропный материал дол жен обнаруживать более значительное влияние ширины по сравнению с ортотропным графито-эпоксидным композитом, как видно по различающимся на порядок отношениям G 2/E при остающихся постоянными всех остальных параметрах. Рис. 4.18 иллюстрирует различие влияний ширины для обоих рассматриваемых материалов при b/h = 5. С уменьшением b/h максимум Tj. у кромок образца также будет снижаться. [c.214]

В реальных условиях скорость не может быть постоянной по всей ширине потока — она должна обращаться в нуль на стенках ограничивающей поток трубки. Падение скорости происходит в слое некоторой толщины 6. Но единственным параметром длины, характерным для рассматриваемого движения, является величина Mq. Если принять, что все коэффициенты вязкости холестерика имеют одинаковый порядок величины, то отсутствуют также и какие-либо безразмерные параметры, которые не были бы - 1. Очевидно, что в этих условиях возможно лишь б q. Таким [c.227]

В механике разрущения однофазных материалов трещина I рода практически намного более важна, чем трещины II и III рода. Основную идею неустойчивого роста трещины можно проиллюстрировать простым образом при помощи уравнения (6.7). В задачах с плоской трещиной (вид I и II) единственными геометрическими параметрами в кончике трещины являются радиус основания трещины и толщина материала. Так как величина радиуса на порядок меньще толщины, для упругих (также для слабо выраженных пластических) случаев материал в кончике трещины из-за стеснения деформации находится в условиях, близких к плоскому деформированному [c.226]

При расчете методом начальных параметров двухточечная краевая задача для элемента или конструкции из последовательно сопряженных элементов сводится к задаче Коши [2]. Начальные данные для нее определяются из системы алгебраических уравнений, порядок которой совпадает с порядком исходной системы дифференциальных уравнений и не зависит от числа элементов в конструкции. Хотя при относительно большой длине оболочек здесь также накапливается погрешность, однако структура метода начальных параметров позволяет, во-первых, анализировать скорость ее накопления и, во-вторых, указать удобный способ снижения этой погрешности до требуемой величины. Анализ численной процедуры метода показьшает, что начальный вектор для задачи Коши всегда получается с машинной точностью. Решение задачи Коши проводится путем последовательного перемножения матриц перехода для элементов конструкции на начальный вектор с получением нового начального вектора. Накопление погрешности происходит на этом этапе расчета конструкции при большой ее длине. Для сохранения требуемой точности расчет конструкции проводится последовательными участками, частично налегающими друг на друга. Длина каждого участка должна не более чем вдвое превышать длину, при которой в мантиссе машинного числа сохраняется достаточное число верных значащих цифр. Расчеты, выполненные на ЭВМ с различной разрядностью чисел, показьшают, что эта длина более чем на порядок превышает интервал которым оценивается качественное различие между короткой и длинной оболочками. При расчете каждого последующего участка используются начальные данные, полученные в расчете предьщущего участка. [c.46]

Структурные чертежи многоскоростного зубчатого привода. Обоснование необходимости автоматизации разработки структуры. Конструирование МЗПС начинается с разработки его структуры, определяющей число валов и зубчатых пар, а также параметры и порядок зацепления этих пар, обеспечивающие необходимую выходную скорость. На этом этапе конструктору важно получить такое графическое отображение структуры, которое было бы простым, наглядным и в то же время содержало всю необходимую информацию. Таким отображением является структурная сетка (СС) и график частот вращения (ГЧВ) [106, 107, 119]. СС (рис. 29) содержит информацию об относительных величинах передаточных отношений и скоростей валов механизма, ГЧВ (рис. 30) конкретизирует эти параметры. [c.74]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Схемой автоматики, представленной ранее на рис. 29, предусмотрен следующий порядок позиционного регулирования основного параметра котельной. При снижении нагрузки котельной срабатывает первый микропереключатель и своим контактом ТВН (РДН) разрывает цепь питания соленоидного клапана большого горения СКБГ, уменьшая подачу топлива в первый котел на 60%. Этот котел будет работать в режиме двухпозиционного регулирования. При дальнейшем снижении нагрузки срабатывает второй микропереключатель и своими контактами ТВН РДН) разрывает цепь питания соленоидного клапана большого горения СКБГ второго котла, уменьшая на 60% подачу топлива. Котел также будет работать в режиме двухпозн-ционного регулирования, а первый котел —на сниженной нагрузке. Нагрузка продолжает падать—срабатывает третий микропереключатель и своими контактами ТВВ (РДВ) полностью отключает первый котел. [c.102]

В работах Т. Де Донде указанные затруднения преодолеваются введением новой функции состояния — сродства, непосредственно характеризующего химическую реакцию и тесно связанного с ее термодинамической необратимостью. С помощью этой функции рассчитывается некомпенсированная теплота или связанное с протеканием химической реакции возрастание энтропии. Для количественного описания химического процесса Т. Де Донде вводит понятие степени полноты реакции . При этом состояние рассматриваемой системы определяется двумя физическими переменными (например, 7 и У или 7 и Р) и по существу химическими переменными — параметрами каждый из которых относится к одному из возможных в рассматриваемой системе физико-химических процессов. Понятие степени полноты реакции имеет широкий смысл и может быть использовано для описания не только химических, но и других процессов, в частности фазовых превращений, которые формально можно представить с помощью сте-хиометрических уравнений, а также процессов типа порядок — беспорядок в твердых растворах, для которых записать химическое уравнение не представляется возможным. Как видим, круг вопросов, рассматриваемых методом Де Донде, необычайно широк. Для указанных выше процессов непосредственный расчет возрастания энтропии неизбежно приводит к введению понятия сродства, которое всегда имеет тот же знак, что и скорость реакции, и может рассматриваться как движущая сила протекающего в системе процесса. [c.10]

Затем составляется уравнение (VII 1.21) при X = О (к — суммарный порядок уже выделенных дискретных звеньев первого порядка), что соответствует первому дискретному звену замещающей структурной схемы (рис. VII.4), и проверяются условия (VI 1.28), (VII.29) или (VII.30), в которых знак = заменяется знаком sg. В случае невыполнения этих условий (звено находится вне рабочей области) следует переходить к другому варианту сочетания параметров исходной системы. Аналогичная проверка производится для каждого дискретного звена. Вычисляется параметр б по формулам (VII.37). Если б > 0,9, то первое дискретное звено является дискретной составляющей первого порядка и к (VIII.21) применяются алгоритмы расчета динамических процессов в дискретных системах первого порядка. Если б 0,9, то характер переходного процесса в первом дискретном звене уточняется по формулам (VII.69), (VII.71), (VII.72), (VII.74), (VII.75), учитывающим влияние начальных условий. В случае колебательного (однопикового) процесса первое звено также является дискретной составляющей первого порядка. [c.312]

Руководитель тренировки за сутки до тренировки должен сообщить точную дату начала тренировки и о распределении контролирующих по рабочим местам. За час до начала трениров ки он должен объяснить контролерам их роль и обязанности по отдельным этапам тренировки, сообщить Схему работы оборудования, заданные параметры и нагрузки оборудования до условного возншшовения аварийного положения, порядок дачи условных сигналов и исходные данные для начала, а также дополнительные данные для развития тренировки ( аварии ), которые должны даваться дежурному персоналу в ходе тренировки. [c.272]

Магн. порядок в металлич. веществах (тип 1, 2 н 4) различен по своему происхождению. Недостроенные 4/-СЛОИ ионов РЗМ-элсментов (тип 2) имеют очень малый радиус по сравнению с параметром кристаллич. решётки, и поэтому волновые ф-ции этих электронов у соседних узлов в кристалле или у соседей в аморфном теле практически не перекрываются. Следовательно, в таких веществах невозможен сколько-нибудь существенный прямой обмен. Его также нельзя ожидать и между сильно удалёнными друг от друга парамагн. d- или /-ионами в сильно [c.295]

Завихренность потока описывает нелинейные свойства поля вектора скорости. Интересно также проследить свойства самого вихревого поля с пoмoш ю вектора fl = rot ео. Оказывается, что 1) нормальная к разрыву составляющая X, характеризуется, в основном, теми же параметрами, что и вихрь скорости 2) касательная к разрыву компонента fra один порядок по г превосходит, и ее качественное поведение определяется зависимостью Т I / fix.ji, отражающей двумерный характер течения. [c.62]

Принято, что деформации катьца происходят без поперечных сдвигов, а его сечения в процессе нагружения смещаются как жесткое целое и не испытывают депланаций. Осевая и сдвиговая деформации при кручении, а также повороты сечений относительно оси кольца имеют одинаковый порядок малости, оцениваемый как е , где е<<1 - малый параметр. Повороты сечения относитатьно двух других осей (порядка S) существенно превосходят деформации. При этих допущениях геометрические зависимости для пространственной деформации кольца имеют вид [12] [c.158]

Краевые условия. Оба уравнения (7.10е) и (7.10з) имеют чет--вертый порядок относительно Л,т, поэтому они имеют четыре корня для любой комбинации значений параметров Н или J (эти параметры всегда являются известными величинами), а также п или к, А или 5 (которые явля.ются неизвестными). Для того чтч)бы удовлетворить уравнениям (7.10д), (7.10е) или (7.10з) и заданным условиям, надо найти четыре значения Ят и соответствующие значения Wm, Um я в результате найдем необходимое соотношение между п или к, Л или В, а также Н или /. [c.531]

Здесь ф1. и ф2 — функционалы по времени, которые, помимо Кь могут зависеть также от температуры, параметров внаиней среды, концентрации отдельных компонентов среды и т. п. Первое слагаемое в рравой части (6.4) характеризует мгновенную реакцию системы на внешнее возмущение (изменение К ), а второе характеризует последействие. Первое из них объясняется конечными пластическими (необратимыми) деформациями самого конца трещины, на расстояниях порядка радиуса кривизны конца поэтому мгновенное приращение длины трещины имеет порядок раскрытия трещины в ее конце. Второе слагаемое объясняется действием разнообразных физических и химических процессов в конце трещины (диффузия и массообмен, химические реакции, фазовые переходы и т. п.), приводящих к локальным разрывам видоизмененного материала с ухудшенными прочностными свойствами. Эти процессы могут быть весьма неожиданной природы, так как протекают в условиях максимально разрыхленной внешней нагрузкой структуры материала на свежей поверхности эти условия практически невозможно воспроизвести в опыте с большими кусками металла и на значительной площади. [c.311]

Из (2.2) следует, что частая решетка (я <С 1) полностью отражает -поляризованные волны, кроме того, бц О при приближении к нулю коэффициента прозрачности 0 (м 1). Предельный переход в (2.2) при одновременном стремлении и О и м ----1 возможен только при наложении дополнительных условий, связывающих порядок малости х и и + 1. Характеристики этих крайних значений параметров должны исследоваться также с учетом последующих приближений для а и Ь . Однако при ограниченных значениях и и неограниченном уменьшении коэффициента заполнения (9 1) -V 1. В этом случае характер поведения jfeol в основном определяется различиями между скоростями стремления к нулю величин х и (рис. 10). [c.39]

Формулы (3.106) и (3.107) вместе с уравнениями (3.104) позволяют найти распределение времени до появления первого, второго и других зародышей, что дает возможность сформулировать начальные условия для процесса развития трещин. Однако для получения достоверных результатов необходимо согласование частного вида предлагаемых соотношений, а также входящих в них параметров с опытными данными. В литературе пока нет достаточных статистических данных о распределении времени до появления первой макроскопической трещины. Стадия развития магпстральной трещины (если начальная трещина не инициирована преднамеренно) составляет, как правило, 10—40 % общего ресурса. Учитывая, что статистический разброс суммарной долговечности обычно составляет один порядок и даже более, в первом приближении при выборе параметров для инкубационной стадии используем данные, относящиеся к суммарному ресурсу. [c.113]

Наиболее интенсивное разупрочнение сталей 25Х1М1Ф и 20ХЗМВФ выявляется при параметре Р = 19,6-20,5 (см. рис. 4.2) вследствие роста размеров субзерен полигональной структуры и уменьшения плотности свободных дислокаций на порядок. Развивается также рекристаллизация, приводящая к аномальному росту зерен до >0,5 мм [66]. Выражение для параметра Р [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...