Измерение гидродинамическое

По сравнению с однофазным потоком в двухфазных (жидкость с твердыми частицами) потоках основной проблемой является характер распределения твердых частиц в Движущейся жидкости. На рис. 2-4 приведены сравнительные результаты измерения гидродинамических параметров однофазного и двухфазного потоков в тех же геометрических условиях, что и на рис. 1. На рис. 2 и 3 представлены средние величины аксиальной составляющей скорости потока [см-с-1] (1) по длине трубы [х О ] (2) в ее середине (рассто- [c.9]

СЛОЯ жидкости производились необходимые измерения гидродинамических величин, характеризующих течение, и визуальные наблюдения. [c.123]

В 1971 г. в связи с прекращением работ по малогабаритному оборудованию и установкам и определению института головной организацией в отрасли по разработке ферментационного оборудования, по предложению З.А. Шишкина, одобренному НТС института, основным направлением работ лаборатории стала разработка методов и средств измерения гидродинамических параметров газо-жидкостных потоков в лабораторных моделях и опытных образцах разрабатываемых институтом ферментационных аппаратов большой единичной мощности. Лаборатория стала называться "Лабораторией не стандартизованных методов и средств измерения гидродинамических параметров многофазных потоков". [c.304]

Удобнее всего использовать данные работ [11] и [9] (см. также соответственно часть V, гл. 3 и гл. 1, 5 настоящей части), полученные в фокусирующем концентраторе, работающем на частоте 500 кгц. В работе 111] был измерен гидродинамический напор F акустического течения, а в работе [9] — характерный размер кавитационной области, в зависимости от подводимого к концентратору электрического напряжения и. Скорость потока может быть найдена из простого соотношения [c.265]

Теорема Эйлера находит широкое применение в гидравлике. На основании этой теоремы можно, например, найти давление воды на водопроводную трубу. Для этого нужно рассматривать воду в части трубы как часть трубки тока. Главный вектор поверхностных сил в этом случае складывается из реакций стенок трубы и гидродинамических давлений, приложенных в поперечных сечениях трубы к поверхности жидкости. Если определить гидродинамические давления непосредственным измерением, то теорема Эйлера дает возможность найти главный вектор реакций стенок трубы, а следовательно, и главный вектор давления воды на поверхность трубы. Это давление называется реактивным. [c.54]

Изложены теоретические и методические основы научных исследований, описаны методы и устройства для измерения теплофизических и гидродинамических величин. Рассмотрен комплекс вопросов, связанных с выбором метода экспериментального исследования, измерительной аппаратуры, методики обработки и обобщения ных при исследовании теплофизических задач. [c.2]

В настоящее время наиболее широкое распространение получили методы электрического моделирования. В них исследование тепловых, гидродинамических, гидравлических, магнитных, электромагнитных, акустических и других неэлектрических полей заменяется изучением полей электрических. Преимущества электрического моделирования состоят в том, что электрические измерения осуществляются сравнительно просто и быстро и обладают высокой точностью и надежностью, а сами электрические модели отличаются универсальностью, стабильностью свойств, компактностью и простотой эксплуатации. [c.75]

Уравнения, связывающие параметры гидродинамических процессов, выражают те или иные физические законы и потому их, структура не должна зависеть от системы единиц измерения. Учитывая это обстоятельство и принимая во внимание возможность применять для описания гидродинамических (так же как и для других физических) процессов разнообразные, в том числе специально выбранные системы единиц, можно установить некоторые общие свойства указанных уравнений. Знание этих свойств позволяет во многих случаях прогнозировать структуру искомых связей между физическими размерными и безразмерными параметрами. Используя формулу размерности (предполагается, что она известна читателю из курса физики), можно указать также рациональные комбинации физических параметров, определение связей между которыми дает результаты, относящиеся сразу к целому классу явлений. Совокупность этих, а также некоторых других, с ними связанных, вопросов составляет теорию размерностей, которая особенно полезна на первых стадиях изучения явления, когда еще отсутствует достоверное математическое описание. [c.126]

В 1948—1949 гг. появились две статьи П.Л. Капицы [14, 15], которые оказались основополагающими в изучении проблемы волнового режима течения жидких пленок. В первой из них [14] была изложена приближенная теоретическая схема описания закономерностей развитого волнового течения. В частности, отмечалось, что волновой режим течения является основным гидродинамическим режимом для стекающих пленок. Во второй [15] были представлены экспериментальные результаты измерений характеристик волнового течения пленок по вертикальной поверхности. Эти работы стимулировали последующие исследования как теоретического. [c.162]

Для того чтобы гидродинамический потенциал соответствовал функции тока электрического поля, модель должна быть изготовлена из проводника, а измерения нужно производить по схеме для несжимаемой жидкости (рис. XVI. 6). Теоретически преимущества этого способа те же, что и для несжимаемой жидкости можно производить измерения скоростей и потенциалов не только при бесциркуляционном обтекании модели, но и при наличии любой конечной величины циркуляции. [c.477]

Обоснование необходимости измерения д при конвективном тепломассообмене (см, п. 1.1) относится и к измерению а, поэтому здесь будут рассмотрены вопросы, связанные с измерением перепада температур At продукт — стенка (поверхностные аппараты) или продукт — теплоноситель (контактные аппараты). Первый вопрос касается погрешностей измерения температур поверхности продукта (стенки) и жидкости (газа). Эти погрешности усугубляются тем, что параметры омывающей поверхность жидкости зачастую "беременны, а введение в эту жидкость термометрических зондов нарушает гидродинамическую и тепловую картину. Второй вопрос относится к неопределенности места замера [c.16]

На рис. 8.12, а, б представлены зависимости относительных расходов жидкости в пленке X2=G nlG и в ядре потока xs=Ga IO от массового паросодержания смеси х при отсутствии обогрева и в условиях обогрева при различных значениях q. Измеренные расходы жидкости в пленке в необогреваемом канале получены при гидродинамическом равновесии. [c.237]

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впоследствии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же] время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвещенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.233]

Проблемы трения в машинах и создания высокоэффективных способов жидкостной смазки успешно разрабатывал профессор Н. П. Петров — один из основателей гидродинамической теории трения. Он впервые дал сложным явлениям трения математическую интерпретацию, создал методы их точного измерения и регулирования, ввел в практику машиностроения многие ранее неизвестные коэффициенты трения, разработал правила изготовления смазок для узлов машин. [c.46]

Результаты этих опытов показали, что в ламинарной области измеренные коэффициенты трения больше, чем вычисленные по уравнению Пуазейля, на 15%. Это может быть объяснено тем, что в опытах отсутствовал участок гидродинамической стабилизации. При турбулентном режиме движения результаты измерений согласуются с кривой, вычисленной по формуле Конакова, [c.168]

В экспериментах по скольжению и температурному скачку использованы стационарные методы. Для определения коэффициента скольжения производились измерения гидродинамических потерь при установившемся течении разреженного воздуха по круглым цилиндрическилМ трубкам. Минимальное среднее давление на измеряемом участке трубки было порядка ГО" атм, что соответствовало значению числа Кнудсена л/2 / около 0,3. [c.515]

В 1975-1984 годах сложился коллектив лаборатории в составе, примерно, двадцати человек (рис. 14). Ими был выполнен огромный объем работ, в ходе которых использовался комплекс нестандартных средств измерения гидродинамических параметров, разработанных в институте под руководством заведующего лабораторией нестандартных средств измерения канд. техн. наук З.А. Шишкина. Много труда было вложено в создание таких приборов В.А. Сабаниным, Д.М. Кальмой, К.М. Попковым и др. сотрудниками лаборатории. [c.260]

Для решения этой проблемы был создан экспериментальный стенд на базе крупномасштабной ( У = 7 м ) модели барботажно-эрлифтного ферментатора, оснащенного необходимыми приборами и средствами измерений гидродинамических и массообменных параметров, на котором отрабатывались новые системы газораспределения и внутреннее конструктивное оформление в целях интенсификации массообменных процессов. [c.266]

Под его руководством разработаны и переданы в эксплуатацию тепловые микрорасходомеры жидкости и газа, методики их расчета, установки для их поверки разработан комплекс методик и средств измерения гидродинамических параметров многофазных потоков, установки для их поверки, проведены исследования гидродинамики в ряде крупных реакторов и биореакторов, оптимизации конструкций аппаратов. [c.467]

Экспериментальные значения константы соответствуют измеренным значениям Дстр для потока с искусственной турбули-зацией, что, как было показано ранее, и имеет место при течении газа через шаровые укладки. Гидродинамическое сопротивление шарового слоя может быть определено по зависимости (2.2) для внутренней модели [c.66]

Из фиг. 4.28 видно, что основным процессом при течении по трубам систем газ — твердые частицы является взаимодействие между электростатическими и гидродинамическими эффектами. Соответствующим параметром взаимодействия является турбулентное число электровязкости Еу, т. е. отношение электростатической силы к турбулентной силе. Среднее измеренное значение отношения заряда к массе обычно имеет порядок 10 к/кг. Если нельзя полностью пренебречь зарядом частиц, то невозможно обеспечить стационарное, полностью развитое течение смеси в трубе. Соответствующий параметр Еу для ламинарного течения имеет вид ррИл (д/т) (гл. 10). [c.197]

Инжекционную способность контактно-сенарационного элемента определяли на стенде АО ЦКБН (рис. 10.6), предназначенном для измерения основных гидродинамических характеристик элемента, количества жидкости, инжектируемой в элемент, отсепарированной и уносимой из элемента. [c.288]

В качестве примера данные [7] измерения величины следа 5 за бесконечно длинным цилиндром приведены на рис. 5.11, а за сферой — на рис. 5.12. Заметим, что при одинаковых условиях обтекания (Не/ = соп81) протяженность отрывной области или гидродинамического следа за цилиндром существенно больше, чем за сферой. Кроме того, при обтекании цилиндра в диапазоне Ке = = 40-1-5000 гидродинамический след представляет собой систему несимметричных вихрей, вращающихся в противоположные стороны. Такую систему вихрей принято называть дорожкой Кармана (рис. 5.13). Дорожка Кармана перемещается обычно со скоростью На, несколько меньшей скорости невозмущенного потока Ноо, и является в общем случае неустойчивой. [c.248]

Эта формула проста и удобна для приложений на практике или в теории гидродинамических решеток. В этой формуле первый член дает силу, перпендикулярную к вектору периода решетки, второй член связан с изменением величины и направления скорости потока, протекающего сквозь решетку. Этот член дает составляющую силу вдоль периода решетки, т. е. силу, стремящуюся двигать решетку в направлении ее периода. Формулы (8.23) и (8.24) в рамках сформулированной выше постановки задачи приложимы в общем случае как для жидкостей, так и для газов с любыми свойствами, как для идеальных, так и для вязких сред ). Они приложимы при наличии в потоке (внутри Е) различных физико-химических процессов. В частности, эти формулы позволяют вычислить силу Е по данным экспериментальных измерений характеристик потока на входе и выходе из решетки. Далее при допустимых предположениях мы преобразуем формулу (8.24) для получения важных следствий относительно подъемной силы, действующей на изолированные полипланы в безграничном потоке жидкости. [c.82]

В условиях дисперсно-кольцевой структуры потока, т. е. с момента начала срыва капель с поверхности пленки, определяемого формулами (1.72) и (1.73), расчет коэффициента теплоотдачи следует вести, подставляя в формулу (8.5) действительную среднюю скорость жидкости в пленке, которая может быть во много раз меньше скорости w. Однако, как уже отмечалось, в обогреваемых трубах из-за набухания пристенного двухфазного слоя весьма трудно точно измерить толщину пленки, а следовательно, и среднюю скорость течения в ней жидкости. В связи с этим был иредло-жрн метод, дающий возможность, минуя непосредственные измерения, найти эффективное значение скорости жидкости в пленке Wэф, которым определяются интенсивность..теилообмена и гидродинамическое сопротивление при дисперсно-кольцевой структуре [180]. Метод основан на гидродинамической теории теплообмена. Предполагается, что в двухфазном потоке при определенных сочетаниях режимных параметров (так же как и в однофазном) устанавливается соответствие между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением. [c.243]

По мере прогрева основной массы жидкости скорость конденсации уменьшается и паровые пузыри вырастают до размеров, при которых становится возможным их отрыв от стенки. В этом случае конденсация пузырей происходит в переохлажденном ядре. потока и чем меньше недогрев, тем больше становится толщина двухфазного пристенного слоя. При некотором значений А нед паровые пузыри движутся в переохлажденном ядре потока по всему-сечению канала. Об этом свидетельствуют непосредственные измерения среднего истинного объемного ларосодержання ср в потоке недогретой жидкости, а также измерения интенсивности теплообмена и гидродинамического сопротивления. Высокие значения ф при л <0 (см. рис. 1.9) е могли бы устанавливаться в потоке, если бы область двухфазного течения ограничивалась тонким пристенным слоем. [c.255]

Отработка проточной части на модели насоса проводится на специальном испытательном стенде, представляющем собой замкнутую циркуляционную трассу, имеющую органы измерения и регулирования расхода жидкости. Для кавитационных испытаний в трассу встраивается кавитационный бак. На рис. 7.6 изображена принципиальная схема такого стенда, использовавшегося для испытания модели насоса реактора РБМК. Он состоит из основной трассы 3 с задвижками /, //, 14 и кавитационным баком 13, трассы слива протечек 5 через разгрузочную камеру с вентилем 10, трассы слива протечек 7 через уплотнение с плавающими кольцами. Расход в трассах 3, 5 измеряется сужающими устройствами 2, 9, а в трассе 7 — ротором 8. Для поддержания температуры воды в стенде в допустимых пределах кавитационный бак оборудован змеевиком 12, через который циркулирует охлаждающая вода. Задвижки 1, 14 служат для регулирования расхода, а задвижка 11 регулирует подпор во всасывающем трубопроводе ГЦН. При помощи вентиля 10 достигается изменение гидродинамической составляющей осевой силы F испытываемой модели. [c.217]

Определение размеров частиц, не вызывающих абразивного износа, позволяет найти минимальную толщину гидродинамического смазочного слоя. Его образование в четырехшариковой модели подшипников качения было доказано измерениями омического сопротивления [4]. [c.162]

Распределение скоростей в центральной ячейке пучка исследовалось в сечении, расположенном на расстоянии 425 мм от входа (L/ 3== = 46 при гидродинамическом диаметре канала d, = = 4(и/ 7=9,26 мм). В этом сечении с помощью нневмометрической трубки Пито и камеры статического напора дифференциальным манометром измерялись локальные скоростные напоры от стенки стержня точки О по оси у (фиг. 1). Пнев-мометрическая трубка из нержавеющей стали (1Х18Н9Т) длиной 10 мм, диаметром 0,4 X 0,1 мм перемещалась микрометрическим винтом (0,062 мм на одно деление нониуса). Диаметр и длина трубки выбирались из условий а тр<0,1 6о и /тр> 20 тр[4, 6], где бо = 4,3 мм. Принятые размеры измерительной трубки не искажают распределения скоростей при бо = 4,3 мм и качественно отражают величину скорости при меньших значениях б. Среднеквадратичная ошибка при измерении локальной скорости не превышает 1%. [c.38]

Таким образом, совместное исследование температурных и гидродинамических характеристик двухфазных неравновесных потоков дает возможность по измеренным зависимостям истинных объемных паросодержаний, температур стенки и ядра нотока от х оценить зависимость Хд (х), а соответственно (х), т. е. оцепить зависимость степени неравповесности от х. [c.76]

Взаимосвязь между гидродинамическими и теплообменпыми характеристиками двухфазного потока проявляется ив зависимости истинного объемного паросодержания двухфазного потока перед наступлением кризиса от критической тепловой нагрузки. На рис. 5 представлена зависимость средних по сечению канала паросодержаний, измеренных на трубке диаметром 7.6 мм непосредственно перед кризисом в сечении (длиной 4 мм), близком к месту возникновения кризиса, от критической тепловой нагрузки [121 [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...