Материал пластичный стабильный

Испытания на вязкость разрушения. Испытания на вязкость разрушения проводили при контролируемой скорости перемещения траверсы, равной 0,008 мм/с. Кривые зависимости нагрузки Р от величины смещения б были нелинейными из-за пластичности материала и стабильного роста трещины. Поэтому для построения кривых сопротивления росту трещины J и получения значений /ю был использован метод /-интеграла [6]. [c.222]

Материал крепежных изделий — шпилек, болтов, гаек и хомутов должен обладать высоким пределом текучести, хорошо сопротивляться релаксации напряжений, обладать малой чувствительностью к концентрации напряжений, большой длительной пластичностью, стабильностью структуры и свойств в процессе длительной эксплуатации, иметь коэффициент линейного расширения, близкий или равный коэффициенту линейного расширения сопрягаемых деталей, обладать хорошей сопротивляемостью задиранию и технологичностью при резании. [c.218]

Поэтому для суждения о пластичности материала и склонности его к сверхпластичности, кроме величины т, следует определять и другие характеристики. Наиболее полезную информацию дают значения относительного максимального удлинения б,, %, а также данные о протяженности стадии стабильной деформации на истинных диаграммах растяжения. [c.553]

При прессовании в закрытых пресс-формах получают заготовки заданной формы и размеров. Однако допуски на их размеры по длине и поперечному сечению более высокие по сравнению с точной механической обработкой. Точность изготовления порошковых заготовок зависит от точности пресса, пресс-форм, стабильности упругих последействий при холодном прессовании и объемных изменений при спекании, износа пресс-форм, роста линейных размеров полуфабрикатов и изделий при хранении и т. д. Упругое последействие зависит от ряда технологических факторов дисперсности и формы частиц порошка, содержания оксидов, твердости материала частиц, давления, прессования, наличия смазок и пр. Упругое последействие в заготовках из порошков хрупких и твердых материалов всегда больше, чем в изделиях из мягких и пластичных порошков. Оно сильнее проявляется по высоте заготовок (до 5...6 %), чем по диаметру (не более 2...3 %). Упругое последействие облегчает снятие заготовок с пуансона за счет увеличения охватывающих размеров, но препятствуют их извлечению из пресс-форм при наличии всевозможных выступов, ребер и пр. [c.184]

Закалка и смягчающий отпуск Т8 Для повышения пластичности и стабильности размеров за счет снижения прочностных характеристик материала В этих случаях отпуск осуществляется при более высоких температурах, чем по режиму Т7 [c.78]

Т8 — закалка и смягчающий отпуск (для повышения пластичности и стабильности размеров за счет снижения прочностных характеристик материала). [c.604]

Жаропрочность — способность материала выдерживать механические нагрузки без существенной деформации и разрушения при повышенных температурах. Жаропрочность определяется комплексом свойств, включающих сопротивление ползучести и длительному разрушению и жаростойкость. Жаропрочность характеризуют пределом длительной прочности, пределом ползучести и временем до разрушения при заданных напряжении, температуре и рабочей атмосфере. Жаропрочность отражает свойство стали сохранять прочность, пластичность и стабильность структуры при высоких температурах в условиях ползучести металла в течение расчетного срока службы в сочетании с высокой коррозионной стойкостью (при температурах эксплуатации не выше 585 °С и умеренном коррозионном воздействии среды)н [c.279]

По данным табл. 2—4 можно рассмотреть некоторые вопросы количественной оценки сопротивления материалов термической усталости. Коэффициенты k и С зависят от материала и условий термоциклического деформирования. Предложение Л. Коффина принимать для всех материалов = 0,5, а значение определять по величине пластичности при кратковременном разрыве не подтверждается экспериментами, несмотря на то, что в большинстве испытаний использовался главным образом диапазон долговечности 2-10 —2-10 циклов, который характеризовался стабильным сохранением степенной зависимости с наименьшим разбросом опытных данных. [c.71]

Материалы, применяемые в твэле (оболочка, топливная композиция, наполнитель и др.), должны быть химически совместимы и диффузионно стабильны, т. е. должно исключаться такое взаимодействие между ними, которое может привести к недопустимому изменению состава и формы сердечника и свойств оболочки (охрупчиванию, потере пластичности, прочности и герметичности). Материал оболочки должен иметь малую растворимость и высокую коррозионно-эрозионную стойкость в среде теплоносителя при соблюдении соответствующего его химического состава и режим очистки. [c.305]

Упрочняющая термическая обработка обеспечивает повышение прочностных свойств на 20—30% при некотором снижении пластичности и применяется для лопаток компрессора. Однако рабочая температура такого материала на 50 град ниже, чем для отожженного (450 вместо 500° С) вследствие значительного разупрочнения, и ресурс работы ограничивается из-за снижения термической стабильности. [c.95]

СУЖЕНИЕ — характеристика пластичности материала, определяется при испытании на растяжение как уменьшение площади поперечного сечения образца. Часто под С. (сжатие сечения, сужение шейки) понимают полное (конечное) условное относит, сужение (см. Сужение относительное), различают также сужение сосредоточенное и сужение равномерное. До образования шейки в образце С. (г з) однозначно связано с удлинением 6 i )=6/(l- -6) гр и S выражаются в относит, величинах). Для металлов, не образующих шейки (ф — б), значение 1 з > б свидетельствует о наличии шейки чем больше развита шейка, тем больше разность (г]) — б). С. более стабильный показатель пластичности, так как мало зависит от неоднородности сечения и структуры образца. [c.282]

В операциях гибки показателями штампуемости наиболее часто являются пружинение, минимальный радиус изгиба, степень изменения качества поверхности от деформации при изгибе. Технологические свойства металла, влияющие на его штампуемость, определяются отношением предела текучести к модулю упругости, пластичностью, мокро- и микроструктурой, однородностью механических свойств по листу, ленте, рулону и т. п. и всей поставки металла для данных изделий, точностью и стабильностью отклонения по толщине от номинала для всей поставки, способностью поверхности удерживать смазочный материал. [c.156]

Для постоянного и долговременного смазывания можно использовать, например, автоматический лубрикатор фирмы SKF, который обеспечивает автоматическое смазывание пластичным смазочным материалом. Объем смазочного материала 125 мл. Лубрикатор устанавливают на корпусе подшипникового узла с помощью резьбового наконечника. После запуска смазочный материал стабильно поступает в подшипник в течение заданного промежутка времени. Время опорожнения (от 1 до 12 месяцев) устанавливается при запуске. Приводной механизм - газогенераторный элемент (газ водород). Газ, воздействуя на поршень, вытесняет смазочный материал из прозрачного корпуса лубрикатора. [c.303]

Свойства пластичных смазочных материалов хорошо удерживаться на смазываемых поверхностях, надежно сохранять смазочный слой и обладать высокой работоспособностью при действии высоких нагрузок и инерционных сил, а также длительной работоспособностью обусловливают более простые смазочные системы и уплотнения, а также незначительный расход смазочного материала. Их недостатками являются меньшая стабильность смазочных свойств по сравнению с маслами, значительное [c.430]

Роль однородности и стабильности структуры деформируемого материала. К двум названным выше факторам, очень усложняющим установление законов пластической деформации, необходимо добавить факторы, связанные со структурой сплава а) влияние особенностей исходной структуры и б) влияние изменения структуры в процессе деформации. До недавнего времени оба эти обстоятельства обычно не учитывались, т. е. процесс пластической деформации часто рассматривался независимо от особенностей микроскопической и кристаллографической структуры сплава, а изменения структуры в процессе деформации недостаточно учитывались, в особенности при так называемой холодной деформации . Речь идет здесь не об обычном вытягивании и поворотах зерен, а об изменении структуры в связи с физико-химическими превращениями. На необходимость учета структуры при построении теории прочности и пластичности указывалось применительно к неоднородности структуры и ориентации зерен и по отношению к типу кристаллической решетки сплава. [c.163]

Феноло-формальдегидные асбоволокниты, вальцованные в виде листов (фаолит), применяют в качестве теплозащитного покрытия или кислотоупорного материала более вибро- и ударопрочного, более стабильного к резким сменам температуры и более легкого, чем керамические теплозащитные покрытия или изделия. Фаолит выпускается в виде листов различной толщины. В нагретом состоянии они становятся пластичными и сравнительно легко выкладываются по форме будущего изделия (баки, трубы, реакторы). Отверждение производят в термокамерах. [c.71]

Высокое сопротивление ползучести некоторых сложных керамических материалов обусловливается большой энергией активации для механизма Пайерлса, интенсивным блокированием дислокаций растворенными атомами и большой энергией активации диффузии. У более пластичных материалов наиболее высокая сопротивляемость ползучести достигается, как уже указывалось выше, в результате введения н пластичную матрицу яа основе жаропрочного твердого раствора с о. ц. к. решеткой специальных твердых и одновременно стабильных фаз. Сопротивляемость ползучести таких сплавов определяется не только природой и распределением второй фазы, но и характеристиками ползучести более мягкой матрицы, в которую введена твердая фаза. Дополнительного повышения сопротивляемости ползучести сплава, содержащего дисперсную твердую фазу, можно достигнуть в результате дальнейшего упрочнения пластичной матрицы. Однако ниже будут рассмотрены только однофазные альфа-твердые растворы, чтобы выявить основные факторы, влияющие на поведение материала при ползучести. [c.299]

Сопротивление разрушению и пластичность при длительных статических нагрузках здесь речь идет уже об испытаниях образцов до разрушения с измерением времени, выдерживаемого материалом до разрушения при данной постоянной нагрузке, и максимальной пластичности при разрушении. Такие испытания, называемые испытаниями на длительный разрыв или на длительную прочность, являются столь же ценным дополнением к испытаниям на ползучесть и релаксацию, как определение сопротивления разрушению и сужения шейки — в дополнение к пределу текучести, или твердости при вдавливании при обычных статических испытаниях в условиях нормальной температуры. Следует различать еш.е группу методов, оценивающих стабильность структуры материала при вылеживании или при выдержке под нагрузкой при высокой температуре (способность к старению, склонность к охрупчиванию и т. п.) [27]. [c.144]

Резюмируя положения, изложенные в данном разделе, напомним, что применительно к пластичным смазкам растекаемость масел и расход смазочного материала, связанный с ней, являются вторичным актом. Первичный акт-выделение жидкой фазы (масла) из пластичной системы. Поэтому усилия в борьбе за повышение долговечности смазок должны быть направлены главным образом на повышение коллоидной стабильности пластичной системы. Эта проблема особенно актуальна для смазок, используемых в изделиях с длительным сроком хранения и большим ресурсом работы при повышенной температуре и высоком скоростном факторе, когда скорость вьщеления масла повышена. [c.82]

Олмонд и др. [4] исследовали характер разрушения стальных цилиндров, работающих под давлением, стенки которых были выполнены из монолитного и композиционного материалов и имели искусственно созданные трещины. Было установлено, что для цилиндров с монолитными стенками наблюдается хрупкий характер разрушения при температурах ниже - 5° С, причем распространение трещины и разрушение происходит при температуре —68° С, в то время как для цилиндров со стенками из композиционного материала характерен стабильный рост трещин и пластичное разрушение при температуре —75° С и выше (рис. 23). Для сосуда со стенками из композиционного материала наблюдается персопачалышй быстрый рост трещин при температуре [c.70]

Другой подход к проблеме растворимости был использован Брентналлом и др. [7] при исследовании системы ниобий — вольфрам. Максимальное количество вольфрама, которое может быть введено в обычные ниобиевые сплавы, ограничено 20—30% из-за снижения ковкости сплава. Композитный материал из ниобиевой матрицы с вольфрамовой проволокой теряет стабильность вследствие растворения проволоки. Однако продукты растворения представляют собой высокопрочные сплавы системы Nb — W, которые обычно являются нековкими. Образование этих сплавов компенсирует потерю прочности, вызванную растворением вольфрамовой проволоки. На рис. 4 показано влияние выдержки (до 100 ч) при 1477 К на прочность при растяжении Nb-сплава с 24 об.% проволоки (W с добавкой 37о Re). Имеются два фактора, снижающие прочность. Первый из них — это уменьшение сечения вольфрамовой проволоки из-за растворения, второй— возврат, приводящий к разупрочнению. Прочность проволоки уменьшается с 119 кГ/мм в исходном состоянии до 77 кГ/мм после выдержки 100 ч при 1477 К. В то же время прочность композита не изменяется. Предполагается, что постоянная величина прочности композита обеспечивается образованием высокопрочных Nb — W-спла-вов. На рис. 5 сопоставлены микроструктуры вблизи места разрушения при испытании на растяжение образцов в исходном состоянии и после ЮО-часовой выдержки при 1477 К. Матрица становится менее пластичной после отжига из-за большого количества растворившегося в ней вольфрама. [c.94]

Повышение прочности стали могло быть достигнуто только увеличением содержания углерода, но многочисленными работами основных материало-ведческих институтов страны было показано, что компенсировать легированием понижение пластичности и снижение сопротивления разрыву, а вместе с ними и падение конструктивной прочности, т. е. прочности, реализуемой в конструкции, невозможно. Поэтому легирование высокопрочных сталей имело целью лишь решение отдельных задач, например обеспечение прокаливаемости при заданном сечении. Эта проблема приобрела существенное значение, во-первых, с ростом объема и веса деталей из высокопрочных сталей (так, даже в авиации стали применяться стальные поковки весом в несколько тонн) и, во-вторых, в связи с дальнейшим повышением уровня прочности в других отраслях машиностроения, где и ранее были достаточно крупные сечения изделий — в судостроении, артиллерийской технике. Путем легирования предусматривалось также улучшение качества сварных соединений из высокопрочной стали и осуществление ряда более частных задач повышения статической выносливости и температурной стабильности, варьирования предела текучести, обеспечения воздушной закалки и т. д. [c.195]

Подходящий материал должен сохранять свою пластичность минимум в 5% случаев при испытании однородного сечения, по крайней мере, до 30 000 ч, а предел прочности образцов с надрезом не должен падать слишком низко по сравнению с обычным. Было найдено, что две группы 1 % Сг, Мо, V сталей имели разные свойства. Группа 5 вела себя в процессе работы очень плохо, а группа 6 оказалась почти свободной от неисправностей при правильном соблюдении условий работы. Было найдено, что болты, изготовленные из материалов группп 5, находились постоянно под воздействием напряжений ползучести, что вызывало появление полостей, которые на границах зерен вблизи основания резьбовых впадин укрупнялись до трещин, а это часто приводило к разрушению при ударах, которыми сопровождалось подкручивание по старому методу. Тенденция к образованию полостей на границах зерен существенно снижается при добавлении в сталь титана, который раскисляет и очищает материал, и бора, который либо уменьшает возможность образования пустот по границам зерен как таковых, либо выделяется в виде стабильных мелких карбидных частиц по границам зерен. [c.232]

Для сталей 22К и 45, также являющихся циклически стабильными, интенсивность увеличения истинных деформаций и напряжений в области квазистатического типа разрушения не столь велика, как у стали Х18Н9Т. Это определяется прежде всего исходной пластичностью материала. Причем не только величиной относительного сужения ф, значения которого отличаются для данных сталей сравнительно мало, но и склонностью к упрочнению, характеризуемой разницей между пределом прочности Оь и пределом текучести а,,5. Для стали Х18Н9Т эта разность, отнесенная к а , равна 0,6, в то время как для стали 22 К и стали 45 соответственно 0,46 и 0,55. Для алюминиевого сплава АД-33 указанная разница составляет всего лишь 0,25. Вместе с тем АД-33 является материалом упрочняющимся, хотя интенсивность упрочнения по числу циклов, как было показано выше, невелика. [c.174]

Упрочняющиеся и стабилизирующиеся материалы характеризуются интенсивным упрочнением, особенно в первые циклы мягкого нагружения. В дальнейшем упрочняющийся материал имеет затухающий характер изменения истинных деформаций вплоть до разрушения. Причем упрочняющиеся материалы, в особенности обладающие малой пластичностью, разрушаются с образованием трещины перед разрушением (усталостный тип разрушения). Материалы стабильные, обладающие большой пластичностью (большим отношением а — <То,2)/а ,), после интенсивного упрочнения в первых циклах стремятся к стабильному состоянию. В условиях квазистатического разрушения такие материалы не успевают стабилизироваться по истинным деформациям, хотя по условным напряжениям стабильный участок составляет значительную долю долговечности. По истинным напряжениям такого рода материалы прави.чьнее отнести к упрочняющимся, чем к стабилизирующимся. При жестком нагружении материалы с малым значением (<Тй —показывают большое увеличение напряжений, они могут превьппать более чем в 2 раза напряжения нулевого полуцикла. Упрочняющиеся материалы с большим отношением (Об — <7о,2)/оь и при жестком нагружении проявляют более интенсивное увеличение напряжений в первых циклах нагружения с дальнейшим их затуханием в последующих циклах. Причем до [c.175]

Существенное влияние циклических свойств материала, режимов нагружения и температуры на сопротивление малоцикловому разрушению вытекает из данных, представленных ранее. Деформация нулевого полуцикла и число циклов Np до разрушения для циклически разупрочняющейся стали ТС при мягком нагружении (симметричный цикл напряжений) оказываются значительно меньше, чем для циклически упрочняющейся (с повышением температур) аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т. В первом случае это объясняется интенсивным накоплением квазистатических и усталостных повреждений, во-втором— отсутствием накопления квазистатических повреждений и уменьшающейся с увеличением числа циклов нагружения скоростью накопления усталостных повреждений, зависящей от ширины петли. Циклически стабильная при комнатной и слабо упрочняющаяся при повышенной температуре сталь 22к при мягком нагружении занимает промежуточное положение. При жестком нагружении (симметричный цикл деформаций) различия в деформациях и числах циклов Мр определяются только накоплением усталостных повреждений, зависящих в основном от располагаемой пластичности стали. При этом режиме нагружения различие в долговечностях получается меньше, чем при мягком, и меньшие долговечности соответствуют материалам, склонным к деформационному старению. [c.254]

Если характеризовать термическую стабильность силава 1УГЗ-1 велпчинон ]1оиерсчного сужения после длительной выдержки готовых образцов, то оказывается, что пластичность сохраняется на уровне исходного материала после выдержки 20000 ч при 400° С и 500 ч при 450° С (см. рис. 20). [c.81]

На рис. 64 сопоставлена деформация к моменту разрушения при деформировании по программе т] = Ссо, определенная по критерию (4.22) (ей соответствует диаграмма пластичности 1) и по критерию (4.25) (кривая 2), с фактической. Приведенные результаты показывают, что рассмотренные критерии деформируемости предсказывают деформацию к моменту разрушения примерно с одинаковой точностью. По критерию (4.22) эта деформация оказывается заниженной, а по критерию (4.25) завышенной. Тем не менее в связи с естественным разбросом результатов испытаний при построении диаграммы пластичности, нестабильностью свойств материала, недостаточной Дойностью информации о истории деформирования и т. д. в большинстве случаев точность этих критериев вполне достаточна. Однако при проектировании процессов обработки металлов с достаточнЬ стабильными свойствами желательно исходить из более точного критерия деформйруемобти. Есть некоторое основание считать, что таковым является критерий, опубликованный в работе [13] и полученный, исходя из следующих соображений. [c.146]

Органоволокниты обладают высокой удельной прочностью в сочетании с хорошими пластичностью и ударной вязкостью. Их характерной особенностью является единая полимерная природа матриц и армирующих волокон. Матрица и наполнитель имеют близкие значения коэффициента линейного расширения, им свойственны химическое взаимодействие и прочная связь. Органоволокниты имеют бездефектную и практически беспористую структуру (пористость 1 - 3 %), хорошую стабильность механических свойств. Слабым местом при нагружении материала является не столько граница раздела между волокном и матрицей, сколько межмо-лекулярные связи в самом волокне. [c.460]

Падманабхан [146] также исходит из положения, что тройные стыки и другие препятствия не останавливают вязкого течения по границам зерен, т. е. аккомодационные процессы не лимитируют скорость ЗГП, поэтому сдвиг по границам обеспечивает высокую пластичность. Он выделяет в процессе СПД две стадии — начальную стадию нестабильного течения и стадию стабильного течения (собственно СПД). На начальной стадии деформирования перегруппировки атомов в границе приводят к развитию проскальзывания, которое однако блокируется препятствиями, например порогами, тройными стыками, другими неровностями границ. Сопротивление проскальзыванию у препятствий ведет к появлению обратных упругих напряжений. Когда эти напряжения начинают превышать сдвиговые напряжения, на границе, появляется локальная направленная диффузия, которая приводит к такому перераспределению материала неровностей, что тормозящее действие препятствий [c.75]

Альтернативой ударной клепке служит ударно-импульсная клепка, впервые предложенная фирмой Grumman [35] и при которой высокоскоростные удары на выступающую часть стержня создаются в результате ускорения бойка в магнитном поле индуктора магнитно-импульсной установки. Деформирование материала заклепки происходит под влиянием волны напряжений, перемещающейся с высокой скоростью вдоль оси заклепки. Эти напряжения заставляют материал течь во все стороны равномерно, проявляя высокую пластичность и не оказывая повреждений ПКМ. После равномерного заполнения отверстия материалом стержня заклепки происходит перехват последнего, и начинается формирование замыкающей головки. Посадка стержней заклепок из титана или коррозионностойкой стали марки Л-286 (США) в отверстия деталей из ПКМ происходит с натягом около 0,2 мм. Ударно-импульсная клепка характеризуется бесшумностью, возможностью регулирования параметров клепки в широком интервале, стабильностью и воспроизводимостью параметров. Высокое качество соединения объясняется минимальным разрушением ПКМ в зоне отверстия. Ограничивают ее использование более высокая стоимость и сложность в обслуживании оборудования. [c.168]

Свойства пластичных смазочных материалов хорошо удерживаться на смазываемых поверхностях, надежно сохранять смазочный слой и обладать длительной работоспособностью даже при действии высоких нагрузок и инерционных сил обусловливают более простые смазочные системы и уплотнения, а также незначительный расход смазочного материала. Их недостатками являются меньшая стабильность смазочных свойств по сравнению с маслами, значительное сопротивление при низких температурах и выплавление при высоких температурах, потеря жидкой фазы вследствие высыхания и сепарирование (маслоот-деление) под действием центробежных сил или интенсивного перемешивания. [c.302]

Процесс разрушения конструкций с трещинами является двустадийным, Первая стадия характеризуется стабильным ростом трещин до достижения ими некоторого критического значения. Вторая стадия — лавинообразный рост трещин, приводящий к разрушению конструкции. Соотношение продолжительности этих стадий определяется свойствами конструкционного материала. Для пластичных (вязких) материалов стабильный рост трещины продолжается вплоть до полного разрушения конструкции, при этом в окрестности трещины наблюдаются значительные пластические деформации. Для высокопрочных сталей пластические деформации в зоне трещины минимальны, и ее стабильное развитие прекращается при достижении критического значения. [c.213]

Для композиционного материала со связующей фазой в области превращений характерно существенное повышение вязкости. На рис. 6.1 для сравнения приведены кривые напряжение — деформация для композиций Ti — NiTi со связкой в стабильном состоянии (кривые i и < ) ив области превращений (кривые 2 ж 4). В последнем случае на кривой деформации появляется значительный участок пластичности (до 4—5 %). Аналогичным образом возросла и энергия разрушения, характеризуемая площадью под кривой а — е. Прочность при этом не падает, а даже несколько возрастает. [c.201]

К этим сплавам предъявляется ряд требований. Прежде всего он должны обладать высокой жаростойкостью, т. е. взаимодействие их. с компонентами атмосфер, в которых они работают, при высоких температурах должно быть как можно меньшим. Для снижения материале емкости электрических печей сплавы должны обладать высоким удельным электрическим сопротивлением и высокими излучательными свойствами. Стабильность электрического сопротивления нагревательного элемента в процессе эксплуатации, а также небольшое и постояшгае" значение температурного коэффициента сопротивления позволяют использовать сплавы сопротивления в целом ряде случаев без регулирующих трансформаторов. Благодаря небольшому температурному коэффнцие1Г-ту линейного расширения упрощается размещение и крепление нагревательных элементов. Для сохранения формы нагревательного элемент в процессе работы материал должен быть достаточно жаропрочным. Поскольку нагревательный элемент работает в контакте с огнеупорными материалами, он не должен взаимодействовать с ними. Материал для нагревательных элементов должен обладать удовлетворительными технологическими характеристиками (пластичностью, свариваемостью и т. п.) и иметь невысокую стоимость. [c.7]

Одна из составных частей суммарной скорости расхода смазочного материала-скорость его расхода за счет растекаемости масла по металлическим поверхностям [wp, см. уравнение (6)]. В случае пластичных смазок первичным актом является выделение дисперсионной среды из системы (сине-резис), а растекаемость ее по поверхности металла-вторичным. Потерю масла за пределы подшипника определяет тот из этих двух актов, скорость которого меньше. Экспериментальные данные по сопоставлению скорости синерезиса и растекания отсутствуют. Можно предположить, что практически встречаются оба случая. При высоких температурах и в малоконцентрированных системах, когда коллоидная стабильность смазок понижена, скорость потери масла из узла трения, по-видимому, лимитируется скоростью его растекания по металлу. При обычных и пониженных температурах, а также в высококонцентрированных системах, наоборот,-скоростью выделения масла из смазки. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...