Нагрузка критическая 373, 374 — Общий

Критическое значение параметра нагрузки по общей устойчивости оболочки со спиральными ребрами определяют согласно [c.239]

На рис. 101 показана зависимость разрушающей нагрузки, а также нагрузки, вызывающей общую текучесть толстых образцов с надрезами различной глубины, от температуры. Видно, что образцы с мелкими надрезами обладают пониженными критическими температурами. Значения Гду в функции глубины надреза представлены в табл. 6. [c.175]

Нагрузка критическая 398, 399 — Общий случай расчета 400, 401 — Таблицы для расчета 40 —404 [c.690]

Проводя испытания котла при постоянных нагрузке и весовом уровне воды в барабане, выявляют значение общего солесодержания котловой воды, при котором начинается резкое возрастание влажности пара. Это значение общего солесодержания называют критическим. В процессе упаривания котловой воды одновременно с ростом общего солесодержания происходит увеличение содержания и продуктов коррозии, в том числе гидратированных окислов железа. С увеличением давления и нагрузки критическое солесодержание котловой воды уменьшается. [c.132]

Однако в аварийном режиме работы (действуют М, кр и Q) величина г , не столь сильно уменьшается и соответственно значения немногим отличаются от значений [х , приведенных в табл. 3-2. Таким образом, полученные выше критические нагрузки по общей устойчивости системы достаточно верно отражают критическое состояние и при потере устойчивости некоторой части раскосов. [c.113]

При определении критической нагрузки по общей устойчивости,. используя фор.мулы (5-15) и (5-26), подсчитывали приведенную гибкость стержня. Зате.м, если имелись эксцентрицитеты или значительные искривления продольной оси, подсчитывался относительный эксцентрицитет т. Далее по Хпр и т, пользуясь СНиП, определяли фвп и подсчитывали критическую силу [c.183]

Нагрузка критическая 373, 374 — Общий случай расчета 375, 376 — Таблицы для расчета 376—382 [c.635]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Входящее в уравнения (3.44) осевое усилие Qi определяется из уравнения (3.10) при x = /R° Р < > = 0, т. е. Qi — —q2 R°-Уравнения (3.44) — (3.47) позволяют определить критическую нагрузку q, в самом общем случае ее поведения (следящая, мертвая , зависящая от перемещений осевой линии стержня). Если нагрузка следящая, то Aqi = 0 и из системы (3.44) — (3.47) получаем две независимые подсистемы уравнений такого вида [c.104]

Пленочное кипение наблюдается в стационарном режиме при тепловых нагрузках, как превышающих, так и существенно более низких, чем тепловой поток в точке D. При снижении q этот режим сохраняется до тех пор, пока температура обогреваемой поверхности, в общем случае подверженная колебаниям при колебаниях толщины паровой пленки, не снизится до температуры предельного перегрева жидкости. Если такое снижение происходит, то паровая пленка быстро разрушается и наступает возврат к режиму пузырькового кипения (переход EF). Этот переход также происходит достаточно быстро (скорость его зависит главным образом от теплоемкости опытного образца, служащего поверхностью кипения), так что переход от пленочного кипения к пузырьковому тоже называют кризисом, но уже пленочного кипения. Соответствующий этому кризису тепловой поток называют вторым критическим , или минимальным тепловым потоком пленочного кипения [c.346]

В отличие от кипения в объеме, где кризис однозначно определяется свойствами жидкости и пара, при кипении в каналах кризис сложным образом зависит от локального паросодержания (относительной энтальпии) потока. Однако л — не единственный параметр, влияющий на кризис. Из самых общих соображений ясно, что на условия эвакуации пара от стенки, а следовательно, на должна влиять скорость потока. Причем влияние это, как показывают эксперименты, неоднозначное при х < с ростом массовой скорости возрастает (что представляется естественным), а при j > происходит инверсия влияния массовой скорости на с ростом p wg значение снижается (что не имеет сегодня достаточно убедительного объяснения). Поскольку механизм отрицательного влияния массовой скорости на критическую тепловую нагрузку не ясен, отсутствует и сколь-нибудь стройная методика расчета положения точки инверсии , т.е. величины Не имеет сегодня объяснения и такой (достаточно удивительный) экспериментальный результат, как отрицательное влияние на недогрева жидкости до в узкой области малых отрицательных л [12, 78]. [c.362]

Полученное уравнение позволяет определять критические нагрузки (сосредоточенные и распределенные) для наиболее общего случая, когда изгибная жесткость стержня переменна по его длине. При изгибе прямолинейного стержня в плоскости (см. систему уравнений (13.15)) при малых отклонениях точек осевой линии стержня всегда имеются четыре граничных условия (по два на каждом конце стержня). Поэтому решение уравнения равновесия стержня должно содержать четыре произвольные постоянные. [c.525]

А общем случае для сжатого стержня критическое значение нагрузки может быть выражено формулой [c.412]

Гл. 5 посвящена исследованию на устойчивость неоднородно-стареющих вязкоупругих стержней при различных способах закрепления концов стержня и способах его нагружения. Устойчивость изучена в нескольких принципиально различных постановках. Принятое определение устойчивости на бесконечном интервале времени соответствует классическому определении устойчивости движения динамических систем по Ляпунову, а на конечном интервале времени — по Четаеву. Развиты общие методы исследования устойчивости. Установлены условия устойчивости армированных вязкоупругих стержней непосредственно в терминах характеристик рассматриваемых задач. Изучена зависимость критического времени потери устойчивости от параметров задачи (коэффициента армирования, упругих и реологических характеристик материалов стержня, величины нагрузки и т. д.). [c.10]

Общие сведения. Цель работы — ознакомиться с явлением потери устойчивости при изгибе. Определим экспериментально критическую нагрузку для полосы, закрепленной одним концом (рис. 83), и сравним полученные значения критической нагрузки с теоретическими. [c.128]

До сих пор речь шла о требованиях, которым должна удовлетворять поверхность раздела для эффективной передачи нагрузки между матрицей и волокнами. Еще одно важное требование заключается в том, что появление поверхности раздела не должно уменьшать вклад волокон в общую прочность композита. Последнее требование, вообще говоря, предусматривает неизменность собственной прочности волокон при образовании композита, хотя и допускает изменение прочности извлеченных волокон. Это кажущееся противоречие может быть разрешено, если рассмотреть различие между поведением волокон и матрицы, взаимодействующих в композите, и их индивидуальным поведением. Например, титан и бор, как показано выше, образуют истинный композит, если реакция между ними не достигает критического уровня развития. Однако извлеченные волокна бора явно разупрочнены, так как берега трещин в образовавшемся при реакции покрытии из ди-борида титана больше не поддерживаются матрицей. В то же время собственная прочность сердцевины волокна, состоящей из бора, очевидно, не меняется. Хороший пример этого рассмотрен в гл. 4, где показано, что в полностью разупрочненных композитах алюминий — бор каждое волокно бора окружено толстым слоем диборида алюминия. Прочность извлеченных волокон меньше, чем в композите однако после стравливания слоя диборида алюминия с извлеченных волокон бора их прочность примерно удваивается, практически достигая первоначального значения. [c.26]

В предыдущей главе рассмотрено влияние условий закреплений торцов цилиндрической оболочки на критические нагрузки. Как подчеркивалось, даже при осесимметричном начальном напряженном состоянии интегрирование общих уравнений устойчивости оболочек при произвольных граничных условиях требует машинного счета. [c.278]

Изложенная схема решения позволяет сравнительно просто исследовать влияние упругого закрепления краев оболочки на критические нагрузки. Общее уравнение (7.22) и его решение (7.24) остаются справедливыми и в этом случае, а жесткость упругого закрепления края оболочки входит в граничные условия. Рассмотрим случай, когда край оболочки упруго закреплен относительно осевых перемещений ы, причем с — жесткость упругого закрепления. Тогда на краю оболочки можно задать [c.281]

Случай нагрузки вала диском, расположенным в произвольном месте. Пусть теперь в средней части пролета вала имеется диск. Общеизвестно, что при этом можно пренебречь гироскопическим эффектом диска, что и сделаем. Определим критическое число оборотов двухопорного ротора, имеющего самые общие упругие заделки и несущего где-то в точке с координатой диск с массой W (фиг. 26, а). [c.63]

Р — общая критическая нагрузка на стержень в кГ. [c.222]

В качестве опор в ГЦН могут применяться подшипники как качения, так и скольжения. Наиболее важными характеристиками подшипника являются его несущая способность и потери на трение. Несущая способность подшипника качения определяется в соответствии с известными рекомендациями и ограничивается диаметром вала и его частотой вращения [2]. Характеристики подшипников скольжения, которые разделяют на гидродинамические (ГДП) и гидростатические (ГСП), во многом определяются свойствами применяемых материалов и параметрами рабочей среды. Несущая способность гидродинамического подшипника в общем случае ограничена минимально допустимой толщиной смазочной пленки и критической температурой смазки и зависит в основном от частоты вращения вала. Эти подшипники мало чувствительны к изменениям направления вращения и нагрузки. [c.46]

Устойчивость оболочек в условиях мгновенного нагружения и при ползучести будем исследовать исходя из общего подхода, основанного на введении вместо параметров внешних воздействий (нагрузки, температуры) и времени единого параметра — параметр воздействия. Полагаем, что при достижении параметром воздействия критического значения (критическая нагрузка, время) основное состояние перестает быть устойчивым и оболочка имеет возможность упруго перейти в новое, бесконечно близкое к основному равновесное состояние. Такая постановка задачи об устойчивости оболочек со- [c.27]

В общем случае сжатого монолитного стержня критическое значение нагрузки может быть выражено как [c.324]

Таким образом, можно предполагать, что в двухфазных потоках при значительной степени термической неравновесности условие постоянства истинного объемного паросодержания перед наступлением кризиса при различных критических тепловых нагрузках должно сохраняться. Некоторым подтверждением этого положения являются результаты работы [7 ], в которой было показано, что в момент, предшествующий кризису, общее количество пара, находящегося в данном сечении, не зависит от недогрева и, следовательно, от величины критической тепловой нагрузки. [c.78]

Масштабное значение критической нагрузки р, для данной конкретной жидкости в общем случае должно быть известно или же во всяком случае должно быть известно хотя бы одно значение q p при каком-либо давлении. В этом последнем случае сначала определяется масштабное значение критической нагрузки по формуле [c.84]

Устойчивость круговых замкнутых подкрепленных оболочек. Прн определении критических нагрузок и несущей способности подкрепленных оболочек и выборе оптимальных соотношений между размерами обшивки и подкрепляющих элементов возможны два подхода. Если ребра находятся на большом расстоянии одно от другого, то их рассматривают как дискретные элементы в этом случае задача об устойчивости оболочки рассматривается в строгой постановке с учетом взаимодействия между оболочкой и подкреплениями. Если ребра расположены достаточно часто, то используют другую расчетную схему, когда путем размазывания жесткости ребер переходят к модели конструктивно анизотропной оболочки. При определении расчетной схемы часто исходят из соотношения между длино11 волны, образующейся при выпучивании подкрепленной оболочки, и шагом ребер. Полагают, что в тех случаях, когда шаг ребер в несколько раз меньше длины волны, может быть принят второй путь, основанный на переходе к модели анизотропной оболочки. Но, по-видимому, такой критерий является недостаточным. Его необходимо дополнить требованием, чтобы критическая нагрузка, соответствующая местной потере устойчивости обшивки, была больше величины критической нагрузки при общем выпучивании подкрепленной оболочки. Если геометрические параметры оболочки и подкрепляющих ребер таковы, что местная потеря устойчивости предшествует общей, то даже в случае образования значительных по своим размерам вмятин, захватывающих несколько ребер, замена подкрепленной оболочки анизотропной моделью может привести к существенной погрешности. [c.153]

Выверка валов пятимашинного агрегата производится методом центровки двух валов на трех опорах, так как все генераторы экскаваторов (подъема, поворота и напора) имеют по одному подшипнику, а концы валов со стороны привода закрепляются консольно жесткой муфтой, создавая таким образом, добавочную нагрузку на общие подшипники и способствуя деформации линии вала. Подъем или опускание одного из подшипников агрегата вызывает перераспределение нагрузок между подшипниками. Это может привести к увеличению изгибающих моментов и упругому прогибу валов. Последнее обстоятельство изменяет критическое число оборотов вала, приближая его к рабочему. [c.230]

Известно больщое количество работ, посвященных установлению взаимосвязи локальных критериев разрушения с треЩ И-ностойкостью материала Ki - Прежде чем перейти к анализу некоторых предложенных моделей прогнозирования трещино-стойкости, остановимся на некоторых общих положениях, используемых практически во всех моделях, связывающих Ki с локальными критериями. Известно, что характер распределения напряжений и деформаций у вершины трещины как при анализе НДС в упругой, так и в упругопластической постановке является сингулярным [16, 200]. Поэтому при использовании локальных критериев, отнесенных к материальной точке деформируемой среды, разрушение должно начинаться при сколько угодно малой приложенной нагрузке. Чтобы избежать этого и получить ненулевые критические значения внешних параметров, необходимо принять некоторое дополнительное требование, в качестве которого вводится следующее условие напряжение или деформация должны достичь критических значений в некоторой области перед вершиной трещины размером Гс [170, 222]. Эту [c.226]

Дефектами контакторов из сплава Ag— dO при критических режимах нагрузки являются глубокие межкристал-лические разрывы, возникающие из-за термических напряжений. Такие дефекты особенно характерны для крупнокристаллической структуры. В данное время разработан новый метод получения мелкозернистого материдла на основе серебра с дисперсными равномерно распределенными включениями dO. Мелкодисперсную смесь Ag и dO получают совместным осаждением гидроокисей кадмия и серебра из раствора нитратов этих элементов. Выделившиеся порошки превращаются при нагреве в металлическое серебро и dO. В противоположность обычному порошковому методу в данном случае прессуют не готовые детали, а блоки. Блоки спекают по особому тем-пературно-временному режиму и затем горячей и холодной деформациями с общим обжатием более 95% изготовляют необходимые полуфабрикаты. Таким методом получают предельно плотную матрицу с мелкодисперсными, равномерно распределенными включениями dO. Для предотвращения образования крупнозернистой структуры в основе должно содержаться 10—15 вес. % dO. Даже после критической деформации и многочасового рекри-сталлизационного отжига при 800° С средний размер зерна основы составляет менее 10 мкм, что соответствует среднему расстоянию между частицами dO. Изделия, полученные таким методом из сплава Ag— dO, проявляют при особо критических-условиях работы значительно лучшие свойства (низкую свариваемость при высоких токах включения и равномерное обгорание). [c.249]

Количественное применение концепции Девиджа и Грина к концентрациям напряжений, возникающим при приложении нагрузки, показывает, что критический размер частицы при превышении которого будут образовываться трещины, зависит только от приложенного усилия (либо растягивающего, либо сжимающего), энергии разрушения фазы, в которой образовалась трещина, и упругих свойств обеих фаз. И, наоборот, для данного композитного материала приложенная нагрузка, при которой будет образовываться трещина, зависит от размера частицы дисперсной фазы. Из анализа Девиджа и Грина следует, что общее уравнение, определяющее приложенное напряжение, при котором начнут развиваться трещины, будет иметь следующий вид [c.39]

Практически коррозионное растрескивание происходит только тогда, когда к детали или конструкции приложены напряжения, превышающие некоторый критический для данных условий предел. Существует мнение, что важен не столько уровень приложенных напряжений, сколько скорость их приложения, вернее скорость деформации. Снижение скорости деформации ведет к снижению скорости развития трещин [27]. В реальных условйта, когда общая нагрузка на деталь или конструкцию во многих случаях постоянна, растрескивание возможно в связи с ростом интенсивности напряжений перед вершиной трещины по мере ее коррозионно-механического подрастания. [c.42]

Как отмечалось, для однопролетного стержня должны быть заданы четыре граничных условия. Подставив в них общее решение (3.7), получим систему четырех однородных линейных уравнений относительно четырех неизвестных Л,-. Из условия равенства нулю определителя этой системы можно найти собственные значения задачи Р и соответствующие им собственные функции. Наименьшее из собственных значений дает критическое значение нагрузки, а соответствующая ему собственная функция описывает форму изогнутой оси стержня при потере устойчивости. [c.83]

Приведенное выше решение описывает потерю устойчивости трехслойного стержня, связанную с общим искривлением его оси. Потерю устойчивости такого типа обычно называют общей потерей устойчивости. Но для трехслойных элементов конструкции, в том числе и для трехслойного стержня, возможна потеря устойчивости ( сморщивание ) несущих слоев потерю устойчивости такого типа обычно называют местной потерей устойчивости (рис. 3.24, а). Критические нагрузки, соответствующие местной потери устойчивости, практически не зависят от длины стержня и граничных условий на его торцах, а определяются изгибной жесткостью несущих слоев и жесткост-ными характеристиками и конструкцией заполнителя [19, 33]. [c.115]

Лроверка на устойчивость плоской формы изгиба мостовой коробки с мембранами может выполняться как для каждой продольной балки с расчетной длиной пролета U между соседними узлами связей, так и для коробки (набора) в целом (I — длина между опорами). Ниже решение ведем для всей балки, как дающее меньшее значение критической нагрузки. При выводе выражения критерия устойчивости для рассматриваемой схемы используем общие результаты исследований по теории устойчивости [1]. Для достаточно жестких связей (концевых и промежуточных мембран, а также листов верхнего и нижнего поясов) коробка подобного типа приближается по характеру возможной общей деформации к случаю поворота монолитных поперечных сечений без искажения их контуров. [c.7]

Определение критической нагрузки для случая общей потери устойчивости чластинки вместе с ребрами см. [11], 14]. [c.202]

Перед пуском первых экономайзеров Первоуральской ТЭЦ в эксплуатацию был проведен большой комплекс наладочных работ, позволивший обеспечить нормальную и наденшую работу контактных экономайзеров при оптимальном режиме. На первом экономайзере (за котлом № 7) над насадкой из колец размерами 80 X 80 X 8 мм был загружен еш е один слой колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм высотой 600 мм, так что общая высота слоя достигла 3000 мм. Во время пуска экономайзера с такой насадкой наблюдался повышенный унос воды из контактной камеры, поскольку средние скорости газов, составляющие около 3 м/сек, были близки к критическим, вызывающим захлебывание насадки (для колец размерами 50 X 50 X 5 мм критическая скорость составляет 2,5—3,0 м/сек, для колец размерами 80 X 80 X X 8 мм — 3,0—3,5 м/сек). К тому же высокое аэродинамическое сопротивление контактной камеры при наличии колец размерами 50 X 50 X 5 мм ограничивало возможность форсировки котло-агрегата, требуемой по условиям работы. Поэтому насадка из колец размерами 50x50x5 мм во время наладки была удалена и в дальнейшем в других экономайзерах не использовалась. Это позволило снизить унос воды в газоходы и дымосос котла. Нагрузку котлоагрегата оказалось возможным при необходимости повышать до 95 т/ч. [c.40]

Удаленность линии действительных нагрузок от линии RRi характеризуется углом а между касательной к линии Р = = onst в точке А (рис. 2.11) выбранного режима по п и касательной к линии RRi в критической точке ( кр). Рассматривая положение линии Р = onst (72 кгс) на диаграмме, можно заметить, что при л = 3000 об/мин эта линия значительно удалена от RRi, вблизи точки пересечения оси ординат эта линия касательна к RRi, имеет с ней общую точку угол между ними равен 0. Этому углу соответствует наличие прихватывания вала при трогании с места. При повышении оборотов на нагрузке 72 кгс заеданий не отмечается, угол между огибающей и линией Р=72 кгс увеличивается существен загиб линии RRi в сторону оси ординат при больших значениях (PV). [c.77]

Расчет строительных конструкций осуществляется в соответствии со строительными нормами и правилами [1]. Получаемый при этом уровень номинальной нагруженности сварных элементов и уровень концентрации напряжений свидетельствуют о возникновении в зонах концентрации локальных пластических деформаций, которые при повторном характере внешней нагрузки приводят к образованию трещины малоцикловой усталости. Так, при обследовании воздухонагревателей доменных печей появление трещин в кожухе было зафиксировано после 2—3 лет эксплуатации, что соответствовало 5 — 6 тыс. циклов. В подкрановых балках тяжелого режима работы повреждения в виде поверхностных трещин вдоль угловых швов приварки верхнего пояса к стенке наблюдались при числах циклов до 2 х 10 , или после 4 лет эксплуатации, в газгольдерах аэродинамических станций — после 4 X 10 циклов нагружения. Опасность появления трещин малоцикловой усталости в сварных конструкциях связана с тем, что трещина данной длины может при определенном соотношении уровня 4нагрузки, климатической температуры эксплуатации, скорости нагружения и других факторов оказаться критической, что приводит к катастрофическому хрупкому разрушению. Раз-рушение может наступить в разный период эксплуатации в зависимости от наступления критического сочетания инициирующих факторов. В этом заключается определенное отличие в разрушении циклически нагруженных конструкций по сравнению со статически нагруженными, основная масса аварий которых приходится на период эксплуатации с первыми похолоданиями при дальнейшей эксплуатации таких конструкций число хрупких разрушений резко сокращается (рис. 9.1). Для циклически нагруженных конструкций в первую зиму и во время испытаний разрушается только 34% конструкций от общего числа зарегистрированных разрушений. При последующей эксплуатации в течение примерно трех лет разрушения отсутствуют, и затем число разрушений начинает увеличиваться с 4 до 10% в год. Такой характер распределения разрушений конструкций под воздействием повторных нагрузок связан с необходимым периодом подрастания дефектов до критических размеров, и поэтому в течение определенного периода разрушения не наблюдаются. При дальнейшей эксплуатации идет накопление повреждений и развитие трещин усталости до образования полного разрушения. [c.170]

Это соотношение является наиболее общим условием, позволяющим рассчитать тепловую трубу и найти предел ее теплопередающей способности. Расчет сводится к следующему 1) расчет движения жидкости через капиллярную структуру 2) расчет движения пара в полости тепловой трубы 3) нахождение максимума левой части формулы (5-10-16) как функции двух переменных — коор-. динат первой и вторых точек -- и проверка условий (5-10-17). Расчет движения пара сложный. В зависимости от тепловой нагрузки пар может быть несжимаемым или сжимаемым, а режим движения ламинарным или турбулентным. Движение сжимаемого пара сопровождается значительными перепадами давления. Поэтому, как правило, стараются избегать таких условий работы. В литературе нет данных по величине Re p (критическое число Рейнольдса в трубе со вдувом и отсосом). В качестве первого приближения для Явкр принимаем 1250 (Re p = 1250). Определим числа Рейнольдса Re й Маха М по средней скорости пара, в теплоэкранированной зоне по формулам [c.395]

Многочисленные экспериментальные данные по исследованию теплоотдачи, гидравлического сопротивления и критической плотности теплового потока охватывают широкий диапазон изменения всех определяюпхих параметров. Однако до настоящего времени не разработана общая теория, которая удовлетворительно описывала, бы совокупность рассматриваемых явлений и давала бы возможность аналитически подойти к решению задачи. Расчетные соотношения можно получить, применяя методы подобия процессов. В этом направлении выполнен ряд работ, но, как правило, полученные соотношения очень сложны, содержат несколько постоянных (до пяти) и. что самое главное, часто плохо согласуются с опытными данными. Кроме того, ни одна из известных работ не дает возможности получить обобщенные зависимости для теплообмена, гидравлического сопротивления и критической тепловой нагрузки исходя из единой системы безразмерных переменных. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...