Перемещения Зависимость ОТ нагрузки

Контактные упругие перемещения не подчиняются линейной зависимости от нагрузки. Собственные упругие перемещения в связи с изменением условий контакта и со свойствами материала также могут не следовать линейной зависимости. В связи с этим при испытаниях определяют упругие перемещения при ступенчато нарастающих и убывающих нагрузках и строят соответствующие графики. При первом нагружении происходят выборка зазоров [c.479]

Две пружины (/ и 2), свитые из проволоки одинакового диаметра d=lO мм и имеющие одинаковое число витков /г=10, работают на сжатие. Высота наружной пружины 1 в свободном состоянии на а=60 мм больше, чем внутренней 2. Найти усилие, осадку и напряжение каждой пружины, если Ri=50 мм, Ri=30 мм, Р=400 кГ, G=0,8-10 к/ /сж 7.24. Пружины / и 2 вставлены с предварительным сжатием между тарелками штока АВ и стенкой D, причем а=10 мм, /=210 мм. Найти усилие и напряжение каждой пружины в состоянии предварительного сжатия, т. е. при отсутствии внешней силы (Q=0). Найти зависимость от нагрузки величины перемещения штока ft, усилия, осадки и напряжения каждой пружины. Найти величину нагрузки, при которой нижняя пружина окажется в свободном состоянии. Для пружин одинаковы шаг в свободном состоянии /=20 мм, число [c.174]

При испытаниях гладких образцов, для которых перемещение подвижной траверсы в зависимости от нагрузки записывалось автоматически, скорость нагружения на начальных стадиях испытания была несколько меньше, чем на конечных стадиях, для того, чтобы обеспечить получение достаточно точной диаграммы зависимости нагрузки от величины перемещения в интервале скорости нагружения [c.147]

Для установления соответствия между указанными выше характеристиками, выражающими зависимость осевого перемещения (хода) от нагрузки и от избыточного давления, вводится понятие эффективной площади, которое выражает отношение силы к избыточному давлению в том случае, когда они вызывают одинаковые перемещения сильфона [c.32]

Как правило, во время стабилизации в наиболее напряженных местах упругого элемента возникают пластические деформации. На рис. . , а показано перемещение Л некоторой точки упругого элемента в зависимости от нагрузки р в процессе стабилизации пульсационным нагружением. При снятии нагрузки после первого нагружения упругий элемент сохранил остаточное перемещение величиной Д ост,- С увеличением числа iV циклов [c.20]

Первое из этих уравнений называется универсальным уравнением углов поворота поперечных сечений, второе -универсальным или обобщенным уравнением упругой линии балки. Они позволяют определять угловые и линейные перемещения любого сечения в зависимости от нагрузки и жесткости балки. При использовании этих уравнений должны выполняться следующие требования [c.136]

Два одинаковых стержня АВ и ВС (см. рисунок) удерживают вертикальную нагрузку Р. Сте ржни изготовлены из материала, для которого зависимость напряжения от деформации можно приближенно представить диаграммой, изображенной на правой части рисунка и состоящей из двух прямых. Площадь поперечного сечения каждого стержня Р равна 10 см , длина 1=3 м, угол 9=30 . Найти вертикальное перемещение узла В для следующих значений нагрузки Р А, 8, 12, 16 и 20 т. По этим результатам построить график, показывающий зависимость перемещения 64, от нагрузки Р. [c.58]

Основными параметрами упругих элементов являются упругая характеристика — зависимость перемещения X от нагрузки Р (рис, 8.22, а) [c.459]

Пневматические резино-кордные упругие элементы особенно целесообразны на автомобилях, у которых вес подрессорен-ной массы значительно изменяется в зависимости от нагрузки (автобусы, грузовые автомобили, автопоезда). Путем изменения внутреннего давления воздуха в пневматическом элементе можно автоматически регулировать жесткость подвески таким образом, чтобы при различной статической нагрузке ее прогиб и частота собственных колебаний подрессоренной массы оставались постоянными. Характеристика пневматической подвески нелинейная, прогрессивная при ходе сжатия и отбоя, поэтому высокая плавность хода может быть получена при ограниченных относительных перемещениях подрессоренных и неподрессоренных масс. При применении пневматической подвески можно осуществлять регулирование положения кузова относительно поверхности дороги (погрузочной высоты), а при независимой подвеске — дорожного просвета (см. ниже). [c.319]

Для поддержания заданной частоты вращения коленчатого вала служит регулятор, который относится к типу всережимных регуляторов прямого действия. Этот регулятор изменяет количество подаваемого в цилиндр топлива в зависимости от нагрузки, поддерживая заданную частоту вращения коленчатого вала. Регулятор (рис. 59) устанавливается в развале между двумя рядами топливных секций и состоит из ведущей шестерни и муфты, на которой шарнирно закреплены грузы, Во время вращения грузы раздвигаются под действием центробежной силы и через упорный подшипник перемещают муфту. Муфта упирается в палец рычага, который связан одним концом с рейкой топливного насоса. При перемещении рейки одновременно перемещается один конец двуплечего ры- [c.91]

В передачах, работающих с постоянным Q, полюс качения перемещается в зависимости от нагрузки. Для предельного случая, когда Р = Q/ и р = 1, координата m , т. е. полюс качения лежит на конце контактной линии. На другом ее конце скорость геометрического скольжения достигает наибольшей величины. При дальнейшем повышении нагрузки начинается общее проскальзывание — буксование. При перемещении полюса качения расчетные радиусы колес будут изменяться. Следовательно, [c.234]

Простой щелевой дроссель применяется при сравнительно грубой регулировке скорости, когда допускается неравномерность движения рабочего органа. В случае, когда рабочий орган станка вне зависимости от нагрузки должен перемещаться с определенной скоростью, выдерживаемой в жестких пределах, применяют дроссели с регулятором типа Г55, которые обеспечивают определенную стабильность давления проходящей через дроссель жидкости, не реагируют на возможное колебание силы резания и не зависят от скорости перемещения рабочего органа. [c.295]

Сила пружины при рабочей деформации (соответствует наибольшему принудительному перемещению подвижного звена в механизме), Н Принимаются в зависимости от нагрузки пружины [c.195]

Одноугловая цанга после разрезки представляет кольцевую пружину, образованную упругими элементами-лепестками (рис. 17). Упругие - свойства этой пружины определяются при рассмотрении отдельного лепестка, как балки на упругом основании. Возможно допустить, что зависимость перемещений лепестка от нагрузки имеет линейный характер [c.80]

Результаты расчетов оформлены в виде сводных графиков, дающих зависимость между исследуемыми параметрами. Например, на рис. 58, а изображена зависимость безразмерного времени перемещения поршня от нагрузки при различных значениях приведенной жесткости V (V = 0,1- 0,4) мембраны и пружины (конструктивный параметр N = 1). Кривые изменяются довольно [c.161]

Рис. 67. Зависимости от нагрузки г)а времени перемещения (а) подъемника с малым конструктивным параметром N и величины (б), пропорциональной площади его входного отверстия

Учитывая малость деформаций и их линейную зависимость от нагрузок, б качестве возможных перемещений можно принимать упругие перемещения, вызванные любым видом нагрузки и происходящие без нарушения связей. Работа внешних и внутренних сил на возможных перемещениях называется воэ иож-ной или виртуальной работой. [c.368]

Входящие в уравнения (1.57) и (1.58) силы и моменты q, Р( ц и Т( > в наиболее общем случае могут зависеть от перемещений точек осевой линии стержня и, и углов поворота связанных осей /. Аналитическая зависимость векторов нагрузки от Uj и 0, в каждой конкретной задаче считается известной. Более подробно о возможном поведении нагрузки было сказано в 1.2. Например, если нагрузка следящая, то компоненты векторов q, Р< ji и К ) в связанных осях остаются неизменными при любых конечных перемещениях Uj точек осевой линии стержня и любых конечных углах поворота связанных осей. [c.34]

Если напряжение превышает предел упругости, зависимость между нагрузками и перемещениями перестает быть однозначной и перемещения, соответствующие данной системе нагрузок, зависят от порядка их приложения. После снятия нагрузки вызванные ею деформации не исчезают, а частично сохраняются. Эти деформации называются пластическими. [c.35]

Свойства наследственно-упругого тела, обнаруживаемые при испытаниях на ползучесть или релаксацию и проиллюстрированные графиками на рис. 17.5.1 и 17.5.2, легко воспроизвести на модели, изображенной на рис. 1.10.2. Если обозначить через е перемещение, на котором производит работу сила а, то, как совершенно очевидно, при мгновенном приложении нагрузки сначала растянется только пружина 1 жесткость пружины, или модуль El, представляет собою мгновенный модуль. По истечении достаточно большого времени система приблизится к состоянию равновесия, когда скорость, а следовательно, и сопротивление движению поршня в цилиндре с вязкой жидкостью становятся равными нулю. В предельном состоянии податливости пружин складывается, следовательно, длительный модуль определяется следующим образом -f Е . Обозначая через т) коэффициент вязкости, который определяет силу сопротивления движению поршня о в зависимости от скорости по формуле а = цё п вводя обозначения [c.589]

Перемещения (прогибы и углы поворота) системы в результате ее деформации условимся обозначать А , где индекс т указывает направление перемещения, а п — причину, вызвавшую его. Таким образом, А , — перемещение по направлению силы т, вызванное силой п. Перемещение А , может представлять собой либо линейное смещение, либо угол поворота (в радианах) в зависимости от того, является сила т сосредоточенной силой или сосредоточенным моментом. Под силой п понимается любая нагрузка, действующая на сооружение, например нагрузка, состоящая из нескольких сосредоточенных сил и моментов и какой угодно распределенной нагрузки. [c.429]

Гидравлические системы в зависимости от назначения, типа и условий эксплуатации рассчитываются либо по максимальным параметрам давления и расхода (максимальной нагрузке на исполнительный орган машины и максимальной скорости его перемещения), либо по характеристическим кривым, определяющим спектр нагрузочных режимов работы, либо с учетом динамики всей системы. [c.84]

Измерение раскрытия трещины осуществляется датчиками перемещений, как показано на рис. 3.14 для растяжения а) и изгиба (б). На упругих элементах датчика перемещений размещены тензометры электрического сопротивления, позволяющие непрерывно измерять и записывать диаграммы зависимости раскрытия трещины от нагрузки и тем самым определять критические значения, соответствующие началу быстрого роста раскрытия, т. е. возникновению неустойчивого состояния. [c.58]

Расчет шлицевых прямобочных соединений. Основными критериями работоспособности шлицевых соединений являются сопротивления рабочих поверхностей шлицев смятию и изнашиванию. Число и размеры поперечного сечения шлицев принимают в зависимости от диаметра вала по таблицам стандартов. Длина шлицев определяется длиной ступицы, а если ступица подвижная, то ходом ее перемещений. Расчет шлицевых соединений производят обычно как проверочный, предполагая равномерное распределение нагрузки между шлицами и по их дли 1е. [c.102]

Качество упругого элемента определяется его упругой характеристикой, жесткостью и податливостью. Упругой характеристикой называют зависимость между перемещением / какой-либо точки упругого элемента и величиной нагрузки Р. Характеристики бывают линейные, затухающие и возрастающие. Жесткостью упругого элемента называют производную от нагрузки Р по соответ- [c.397]

Пружину подвешивают к жесткой опоре вертикально (рис. 43) за один конец ее, выведенный к оси пружины к другому концу, также выведенному к оси пружины, подвешивают груз. Перемещение нижнего конца пружины под действием груза, называемое осадкой пружины, измеряется визуально или компаратором в зависимости от жесткости пружины. Для наглядности опыта следует размеры пружины подобрать так, чтобы ее осадку можно было измерить непосредственно приставной линейкой. В случае стальной проволоки диаметром 4 мм и при диаметре пружины D = см осадка пружины на один виток от нагрузки Р = кГ составляет около 4 мм. При значительном числе витков осадка пружины имеет порядок нескольких [c.78]

Барабан 15-диаграммного прибора приводится во вращение посредством реечного зацепления 22, стержень которого упирается в планку 23, жестко связанную с нижним столам. Угол поворота бара бана пропорционален величине перемещения стола, то есть деформации образца. Поворот барабана сопровождается соответствующим нагрузке перемещением самописца, укрепленного на конце стержня Р реечного зацепления. Запись диаграммы по оси деформации производится в масштабах 1 1 или 10 1. Масштаб записи сил в зависимости от диапазона измерения нагрузки равен 51578,2 2578,9 и 1289,7 н/мж. [c.18]

При нагружении образца рычаг 16 поворачивается, сообщая тяге перемещение в(верх (при растяжении) или вниз (при сжатии). При этом маятник отклоняется от вертикального положения либо в одну, либо в другую сторону. Отклонение маятника через толкатель, рейку и зубчатый ролик сообщается стрелке, указывающей на приборе величину нагрузки на образец. Перемещение рейки и угол поворота стрелки пропорциональны величине нагрузки на образец, что существенно упрощает измерение действующего усилия. При испытании на растяжение стрелка прибора вращается в одном на/правлении, а при иопытании на сжатие — в обратном. В зависимости от величины нагрузки устанавливается одна из четырех сменных шкал циферблатного прибора с пределами измерения до 5000, 10000, 25000 и 50000 . В любом диапазоне нагружения погрешность измерения на рабочем участке шкалы не выходит за пределы 1%. [c.21]

Диаграммы разрушения образцов, построенные в координатах сила Р — перемещение точки приложения нагрузки /р , позволяют получить данные, необходимые для расчета коэффициентов интенсивности напряжений. Четыре основных типа диаграмм разрушения показаны на рис. 8.7. Величина Pq — расчетная нагрузка для вычисления вязкости разрушения — определяется в зависимости от типа диаграммы Р—/р . Если диаграмма Р — /р оканчивается внутри угла, тангенс которого на 5% меньше, чем тангенс угла касательной к начальной части диаграммы, тогда сила Рп равна разрушающей нагрузке Рс (тип I). Для диаграммы типа II, имеющей скачок внутри этого угла, сила Pq соответствует максимальному нагружению при скачке. При диаграмме типов III и IV силу Pq определяют в месте пересечения диаграммы с указанной 5 %-ной нагрузкой. [c.141]

Толкательные Загрузка изделий на поддонах или в ящиках, перемещение через рабочий объём по направляющим Толкатели ручные, механические, рычажные и винтовые, пневматические и гидравлические Продвижение поддонов и ящиков периодически действующим толкателем (мощность толкателя устанавливается в зависимости от нагрузки с учётом коэфициента трения, равного 1,0 нагрузка на поддон 50—400 KzjM) [c.592]

Рассмотрим теперь, как перемещение будет изменяться в зависимости от нагрузки -Р. При Р = О знаменатель в выражении (2.25) обращается в бесконечность и прогиб w становится равным нулю. Когда Р принимает значение, равное n EI/V (эйлерова критическая нагрузка), коэффщиент при первом члене станет равным iToi/0 и устремится к бесконечности, в то же время коэффициент при втором члене примет значение, равное Woz/3, при третьем члене — Wo,/8 и т. д. Так как в реальном стержне коэффициенты при начальном отклонении Wot, Wo, и т. д., верот ятно, не будут больше чем Woi (обычно они тем меньше, чем старше номер т), можно видеть, что важ№ только первый член в ряде -для начального отклонения (член, представляющий форму, но которой стержни в действительности выпучиваются). На рис. 2.7, а очень хорошо видно, как возрастают различные члены [c.79]

Изменение -нагчугженности автомобиля приводит к изменению прогиба рессоры 16. Движение от рессоры через тягу 15, рычаг 14, соромысло 13 и кулису 12 передается ползуну 11. Ползун 11 поджат пружиной 7. Его положение определяет положение опоры рычага 10 и соотношение плеч рычага. Поршни 2 к 9 поджаты к рычагу соответственно пружинами. 3 н 6. Перемещение рычага 10 определяет расположение и ход поршней 2 и 9.. В зависимости от нагрузки на рессору 16 поршень 9 при торможении в определенный момент опускается вниз й клапан 7 закрывает доступ жидкости к тормозам задних колес. При увеличении давления жидкости в главном цилиндре начинает опускаться поршень 2 и через рычаг 10 открывается клапан 7. Давление в системе торможения задних колес снова повышается, но повышение давления будет замедленным по сравнению с повышением давления в тормозной системе передних колес. Затем под, действием давления на поршень 9 клапан 7 снова закрывается, и цикл повторяется до тех пор, пока в главном цилиндре возрастает давление. Этим обеспечиваются определенное соотношение и характер изменения давления в тормозных системах передних и задних колес. [c.298]

Аналогичным споссгбом решается задача изгиба прямой тонкой пластинчатой пружины при следящем перемещении силы по схеме, изображенной на рис. 6.8. Назначение данного прибора состоит в осуществлении нелинейного закона изменения угла поворота у жесткого рычага 1-2-3 в зависимости от нагрузки Q. Реализуется это с помощью упругого изгиба (под нажимом рычага) тонкой первоначально прямой пластинчатой пружины 01. [c.148]

Давление в карманах изменяется от 0,5 до 2 МПа в зависимости от нагрузки. Общий боковой зазор в направляющих 100 мкм. Перемещение стола производят при помощи червячнореечной гидростатической передачи. У таких направляющих удельная грузоподъемность при дроссельной системе пропорциональна квадрату ширины направляющих (180 5i 350) flLa—2bO т/м, где Lh — длина стола, м 5i — в м. В системе питания насос-карман грузоподъемность может быть выше в 1,5... 2 раза. Разомкнутые опоры имеют вдвое меньшую грузоподъемность. [c.161]

Зависимость упругих смещений колец от нагрузки нелинейна, так как с увеличением нагрузки увеличивается [ыющадка контакта, а следовательно, и жесткость. Одинаковое приращение нагрузки вызывает большие приращения перемещений в зоне малых нагрузок и малые приращения перемещений в зоне больших нагрузок. [c.359]

При заданной внесиней статической нагрузке на толкателе, например силе f,ui> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6 а толкателя (рис. 17.5,U), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е, от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ), тем больше реакции [ гл и в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / "Ь, который рассчитывают по величине угла определяющего положение реакции Ftw относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя. [c.451]

Итак, в основе принципа независимости действия сил лежит предположение о линейной зависимости между перемещениями и силами, а также связанное с ним предположение об ббратимости процессов нагрузки и разгрузки. Системы, не подчиняющиеся изложенному в предыдущем параграфе принципу начальных размеров, обнаруживают нелинейные зависимости между силами и перемещениями, поэтому к таким системам неприменим также и принцип независимости действия сил (см., например, систему, представленную на рис. В19). Вместе с тем не всякая система, подчиняющаяся принципу начальных размеров, будет подчиняться и принципу независимости действия сил. Если при малых перемещениях сами свойства материала таковы, что перемещения зависят от сил нелинейно, то такая система, подчиняясь первому принципу, не подчиняется второму. Принцип независимости действия сил является основным при решении большинства линейных задач сопротивления материалов. [c.33]

Вычислить предельную нагрузку Р на симметричный узел А, образованный пятью стальными стержнями с одинаковой п лощадью поперечного сечения F=2 см . Построить график перемещений узла Л в зависимости от величины силы Р. Дано /=100 см, <х 30 , предел текучести =4000 кГ1см . [c.33]

Отклонение штанги маятника от вертикального положения вызывает посредством рычага И перемещение стержня 9 реечного зацепления и сооп етствующий поворот рабочей стрелки циферблатного прибора 24 силоизмерителя. Этот прибор имеет трехпоясную шкалу с диапазонами измерения нагрузки до 250, 500 и 1000 кн в зависимости от величины установленного на штанге маятника комбинируемого груза. [c.17]

Под действием приложенной-к образцу нагрузки рычаг 11 поворачивается, сообщая тяге перемещение вверх. При этом маятник отклоняется от вертикального положения влево на угол, пропорциональный величине нагрузки. Отклонение маятника через толкатель, рейку и зубчатый ролик сообщается стрелке, указывающей на приборе величину нагрузки. В зависимости от Диапазона изменения измеряемой, нагрузки на циферблатном, приборе устанавливается одна из его четырех шкал с пределами измерений до 10000, 25000, 50000 и 100000 я. Штанга маятника имеет две длины — малую й большую. Предельные нагрузки 25000 и 50000 н устанавливаются за счет изменения длины маятника при одном и том же грузе. Нагрузки же 10000 и 100000 н устанавливаются на большой длине маятника путем установки соответственно наименьшего и наибольшего грузов. Погрешность измерения на рабочих участках любой шкальг циферблатного прибора не прение. 8. восходит 1 %. [c.25]

Мягкое нагрг/жение — возбуждение динамических нагрузок, при котором заданной величиной является нагрузка, практически постоянная на всем протяжении испытания. В этом случае перемещение кинематически не ограничено и может изменяться в зависимости от изменения жесткости нагружаемой системы в период нарастания усталостных повреждений и постепенного развития усталостной трещины. [c.18]

В окрестности дефекта на поверхности раздела в нагруженном композиционном теле локальные напряжения резко возрастают, особенно около границ дефекта. Если уровень локальных напряжений достаточно высок, то дефект становится неустойчивым и может развиться до столь больших размеров, что тело разрушится. При исследовании динамических задач теории упругости было установлено, что динамическая концентрация напряжений выше концентрации, рассчитанной для соответ-ствуюш,ей статической задачи. Вследствие этого может оказаться, что дефект на поверхности раздела будет развиваться или нет в зависимости от того, прикладывается ли внешняя нагрузка внезапно, скачком, или же возрастает постепенно. Распространение дефекта вдоль поверхности раздела двух соединенных упругих тел с различными упругими константами и различными плотностями изучалось в работе Брока и Ахенбаха [17]. Было установлено, что развитие дефекта вызвано концентрацией напряжений, возникающей в тот момент, когда система горизонтально поляризованных волн достигает границы дефекта. Предполагалось, что разрыву адгезионных связей предшествует течение в слое, связывающем тела в единую систему. Была вычислена скорость перемещения переднего фронта зоны течения для различных значений параметров, определяющих свойства материала, и различных систем волн. Оказалось, что по достижении критического уровня пластической деформации происходит разрыв материала на заднем фронте зоны течения. [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...