Задача п тел оценка скорости

Но без знания законов протекания процессов нельзя вести расчеты по оценке скорости потери данным узлом работоспособности, нельзя решить задачу прогноза поведения данной системы. [c.55]

Многочисленные исследования циклической трещиностойкости материалов и конструкций базируются на различных модельных представлениях, описывающих зависимость скорости роста трещины (СРТ) от характеристик трещиностойкости [89-91]. На основе экспериментальных и теоретических исследований предложено более 70 выражений, определяющих СРТ и учитывающих влияние на нее различных факторов, при этом число независимых переменных, требующих экспериментального вычисления, колеблется от 2 до 6. Для инженерных приложений наиболее приемлемыми являются выражения, содержащие минимальное число экспериментальных параметров, которые могут быть использованы в качестве базовых характеристик циклической трещиностойкости. Для широкого круга прикладных задач оценки показателей ресурса и живучести с достаточной степенью точности могут быть выполнены на основе степенной модели СРТ, предложенной А. Пэрисом [92] [c.66]

Из (1.39) следует, что в логарифмических координатах зависимость log Au от log/i будет представлять прямую линию, тангенс угла наклона которой равен порядку скорости сходимости )х. При отработке новых конечных элементов такие оценки скорости сходимости необходимо проводить при решении тестовых задач. При этом следует помнить, что (1.39) получено для асимптотической скорости сходимости. [c.13]

Прп эксплуатационном контроле одна из основных задач — наблюдение за усталостным развитием объемных дефектов, размер которых допустим по действующим нормам. Оценка скорости развития дефектов на основе такого наблюдения и, в частности, измерения Кф позволяет обоснованно назначать периодичность и объемы контрольных проверок. Действующая же периодичность ультразвукового контроля установлена исходя из невозможности распознавания характера дефектов и предусматривает, по нашему мнению, неоправданно частые контрольные проверки. [c.219]

Вопросы динамики грунтов. Исследование поведения грунтов под действием динамических нагрузок приобретает все большую актуальность в связи с практическими задачами оценки и расчета эффектов, сопровождающих ударное, взрывное и вибрационное воздействия на грунты. Здесь основные задачи сводятся к изучению характеристик деформируемости и прочности грунтов при больших скоростях приложения внешних нагрузок и к обоснованному учету инерционных эффектов. [c.204]

В настоящее время, как правило, нет данных для количественной оценки скорости изнашивания при различных условиях эксплуатации машин, но даже знание только исходных закономерностей позволит решить многие инженерные задачи с уточнением количественных соотношений на базе эксплуатационного опыта. [c.64]

Вблизи твердых поверхностей как нормальная, так и тангенциальная компоненты скорости стационарного потока обращаются в нуль. Иначе обстоит дело в случае микропотоков вблизи воздушных пузырьков в жидкости газ пузырька под действием вязких сил увлекается стационарными потоками жидкости и тангенциальная компонента скорости на поверхности пузырька не может считаться равной нулю. Оценка скорости течения вблизи пузырьков была сделана в работе [24]. Решена также задача о микропотоках вблизи воздушных пузырьков, взвешенных в жидкости и находящихся в поле плоской звуковой волны [33]. Предполагалось, что радиус пузырька а удовлетворяет условию X >б и что на поверхности пузырька нормальная компонента скорости стационарного потока обращается в нуль, а тангенциальная компонента непрерывна. В этом случае функция тока для стационарного течения в пограничном слое пузырька имеет вид [c.109]

Доказательство оценки скорости сходимости аналогично обоснованию для линейных задач [64]. [c.240]

Решение модельной задачи оценки площадного питания заметно упрощается, если значения скорости изменения уровней V .n=дH/дt сравнительно плавно меняются по площади потока и могут быть в каждой точке получены интерполяцией между значениями в наблюдательных точках. В этом случае в каждый момент времени задача может решаться как стационарная при задании расчетной величины модуля площадного питания [c.334]

Основная трудность решения этой задачи связана с отсутствием надежных и простых прямых методов определения скорости автомобиля, т. е. методов, не связанных с измерением частоты вращения его колес. Поэтому для оценки скорости автомобиля в АБС используют те или иные косвенные методы, в основном основанные на запоминании частоты вращения колес в определен ные периоды времени. Способ решени я данной задачи и после дующая обработка получаемого сигнала являются факторами, существенно влияющими на алгоритм АБС. [c.118]

Расчетная оценка скорости распространения термоусталостных трещин в турбинных лопатках. При рассмотрении вопросов надежности лопаток газотурбинных установок одной из актуальных задач является определение скоростей v распространения в них макро- и микротрещин, образовавшихся во время эксплуатации. Значение величин v позволяет обоснованно устанавливать периодичность регламентных осмотров установки. [c.467]

Для решения задач исследовательского характера, а также нестандартных задач, связанных с эксплуатацией (анализ причин аварий, оценка остающегося ресурса и т.п.), приобретают значение расчетные оценки скорости распространения в дисках трещин малоцикловой усталости. [c.484]

Теория движения ракеты представляет собой частный случай общей теории динамики твердых тел в пространстве [1]. В этой теории обычно принято рассматривать движение центра масс тела отдельно от его движения вокруг центра масс. Применительно к движению ракет и самолетов первое относится к теории летных характеристик летательного аппарата, второе — к теории его управления и устойчивости [2]. В настоящей главе ракета рассматривается как материальная точка, находящаяся под действием ряда сил. Предполагается, что активный участок траектории баллистической ракеты лежит в вертикальной плоскости (как это и бывает на практике), и поэтому при анализе можно ограничиться изучением плоского движения. Еще большее упрощение задачи достигается, если ограничиться изучением прямолинейного движения ракеты (движение в одном измерении), причем такое рассмотрение при минимальной сложности выкладок позволяет характеризовать значимость ряда параметров, важных при проектировании ракеты. Теория прямолинейного движения вместе с тем допускает быструю оценку скорости ракеты в конце активного участка и дальности ее полета, если даже в действительности траектория активного участка криволинейна. [c.15]

Однако полученные расчетные зависимости непригодны для решения часто встречающихся обратных (поверочных) задач, когда необходимо по известным начальным условиям и габаритам установки определить время пребывания частиц в канале и их конечную скорость. Это особенно важно для оценки и обработки эксплуатационных или опытных данных, получаемых не в проектируемых, а в существующих установках. Трудности решения подобной задачи заключаются в том, что приведенные выше решения, как и другие известные, не позволяют точно найти искомую взаимосвязь, а экспериментальное определение скорости и времени движения частиц весьма сложно. [c.73]

Основой для расчетов нагрева и плавления металла при сварке служат уравнения и формулы, полученные в гл. 6. Их используют для качественной оценки температурных полей, а также для количественных расчетов при определении термических циклов сварки, скоростей охлаждения, размеров зон термического влияния и т. д. Следует заметить, что в ряде случаев реальные процессы и явления протекают сложнее, чем это описывается формулами. Часто характер теплового воздействия при сварке, условия распространения теплоты и теплоотдачи от свариваемых деталей настолько сложны или неопределенны, что расчетное определение температур становится либо затрудненным, либо настолько неточным, что его использование оказывается неоправданным. Экспериментальное определение температур при сварке имеет свои преимущества перед расчетным, хотя и уступает ему в возможности получения и анализа общих закономерностей. Правильным следует считать подход, при котором оба метода дополняют друг друга, а решение об использовании того или иного метода принимается с учетом конкретной обстановки и поставленных задач. [c.203]

Кинематические характеристики механизма необходимы не только для оценки качества синтеза схемы механизма, но и для решения задач, связанных с прочностным расчетом и конструированием его звеньев, оценки динамических свойств механизма. Например, для проведения силового расчета механизма необходимо определить силы инерции и сопротивления движению звеньев, для чего должны быть известны скорости и ускорения их. Для вписывания механизма в конструкцию машинного агрегата необходимо знать траекторию движения его звеньев и их положения, определяющие габаритные размеры механизма. Для многих механизмов траектории движения звеньев определяют форму корпусных деталей, являющихся наиболее материалоемкими в машинах (картеры двигателей внутреннего сгорания, корпуса насосов и турбин, головки элеваторов и т. п.). [c.188]

В теории колебаний доказывается, что тормозящая сила пропорциональна скорости движения в том случав, когда затухание относительно мало и в незначительной степени искажает собственные колебания системы. Простые оценки показывают, что в данной задаче такое приближение законно. Действительно, ранее (см. 1.5) было проведено исследование соотношения по- [c.140]

С помощью перечисленных методов был успешно решен ряд задач по оценке напряженно-деформированного состояния и несущей способности статически нагруженных конструкций, как однородных, так и имеющих в своем составе неоднородные участки в виде мягких и твердых прослоек При этом решение задач сводится, как правило, либо к статически возможным полям напряжений, либо к кинематически возможным полям скоростей деформаций. Возможны и решения, отвечающие одновременно статическим и кинематическим условиям, которые в данном случае считаются полными. [c.98]

В одножидкостной модели определение подвижной границы сводится к прослеживанию линии отмеченных частиц в однородной жидкости. Для решения задачи оценки скорости продвижения контура нефтеносности используются поле пластовых давлений, поле проницаемости, текущее положение контура водо-нефтяного контакта. Скорость оценивается картой линий тока. Сгущение изолиний на картах равных значений пластового давления (карты изобар) может быть вызвано двумя причинами ухудшением проницаемости и увеличением скорости отбора жидкости скважинами. Эти два фактора [c.129]

Гистерезисное демпфирование и связанная с ним концепция комплексного модуля могут зачастую эффективно использоваться при исследовании установившихся динамических перемещений. Гистерезисное демпфирование было рассмотрено в работе Бишопа [4.1]. Однако Лазан [4.2] рассмотрел демпфирование применительно к задаче оценки влияния петель гистерезиса и показал, что так называемое не зависящее от скорости линейное демпфирование было бы более полезным. Одно из главных преимуществ предположения о гистерезисном демпфировании состоит в возможности использования указанного принципа в исследовании сложных упругих задач, где вместо действительного модуля упругости можно для учета демпфирова- [c.140]

Актуальной становится задача оценки параметров сверхвукового течения гомогенного двухфазного потока без скольжения. Без этого невозможно оценить эффективность разгонных устройств, в которых стремятся получить скорость жидкости, максимально близкую к скорости разгоняющего ее газа. В ранее выполненной автором работе [55] были изложены некоторые теоретические предпосылки, позволяющие для однородной двухфазной смеси по заданным начальным параметрам определить критические параметры смеси и параметры смеси в конце процесса расширения ее при заданных конечных параметрах. [c.146]

В предыдущих разделах этой главы предполагалось, что капли, переносимые потоком пара или газа, движутся со скоростью потока. В действительности, в общем случае наблюдается рассогласование скоростей жидкой и газообразной фаз. Пусть, например, пар с капельками воды поступает в сопло. Пар расщи-ряется и ускоряется. Капельки увлекаются потоком, но имеют, естественно, меньшую скорость. В практических задачах, таких, например, как оценка скорости эрозии рабочих лопаток турбины, вызванной ударами капелек, необходимо знать величину рассогласования скоростей пара и жидкости за соплом. Рассмотрим задачу о разгоне капель потоком газа в одномерной постановке и будем пренебрегать тепло- и массообменом, которые мало влияют на закон распределения скоростей. [c.224]

Установление общих кинетических закономерностей термоактивированного трещинообразования и границ стадий (предельных состояний) позволило сформулировать способы определения длительности стадий и тем самым, диагностируя состояние нагруженного материала, прогнозировать время до его разрушения. При этом количественно решены задачи определения реального запаса прочности, долгосрочной оценки времени формирования кластера заданного размера и очага разрушения, оперативной фиксации смены стадий и оценки скорости термоактивированного роста магистральной трещины. [c.46]

В данной статье показаны возможности инженерного решения проблемы остановки трещин в конструкциях. Разра ботаны методы для измерения величин трещиностойкости, которые управляют процессом остановки трещины в толстостенных элементах конструкций. Для большого класса конструкций могут быть проанализированы пути применения этих величин трещиностойкости — как на основе динамического, так и на основе более приближенного, статического, подходов. Такие возможности существуют сейчас в основном для условий линейно-упругого деформирования, соответствующих плоской деформации. Для решения практических задач об остановке трещины при высоких напряжениях, распространение которой сопровождается большой пластической деформацией, необходимы дополнительные исследования. Они включают изучение пластического поведения материала и его взаимодействия с трещиной в течение коротких промежутков времени при высоких скоростях деформирования, типичных для быстрого роста и остановки трещины. Необходимы также методы анализа остановки трещины при смешанном разрушении и разрушений полностью путем среза. Исследования корреляций с результатами стандартных испытаний, таких, как испытания по Шарпи, испытания падающим грузом и обычные испытания для определения трещиностойкости, могут со временем облегчить задачу оценки трещиностойкости по отношению к остановке. [c.248]

Очевидно, что чем больше величина запаса начальной живучести, тем двигатель надежнее. Однако увеличение (ДЯо)ср покупается ценой ухудшения основных выходных параметров ЖРД (т. е. ценой снижёния удельного импульса и увеличения массы двигателя). Поэтому в процессе проектирования необходимо решать задачу оценки минимальной величины (АЯо )с15 для каждого элемента (агрегата) обеспечивающей получение требуемой ТЗ надежности ЖРД. Очевидно, что запас начальной живучести, при прочих равных условиях, тем больше, чем выше скорость износа элементов, определяемая механизмом их разрушения. [c.73]

Условия автомодельности по критерию Рейнольдса в задачах, где требуется оценка осредненных параметров течения, достаточно подробно изучены для основных геометрических схем. Условия автомодельности высших моментов турбулентных пульсаций в гидравлике начали изучать лишь в последние годы, главным образом применительно к задачам оценки пульсации давления на границе потока. В настоящее время установлено, что низкочастотная часть спектра пульсаций и дисперсия пульсации давления в явлениях типа гидравлического прыжка почти не зависят от числа Рейнольдса, во всяком случае при значениях этого числа, изменяющихся в диапазоне от (2 -Ь 5) X 10 до (2 -h 5) X 10 (Д. И. Кумин и др., 1954 А. С. Абелев, 1959 В. И. Букреев и О. Ф. Васильев,. 1965). Недостаточно изучены характеристики турбулентности в зонах отрыва при больших скоростях, [c.787]

В 3,3 мы рассмотрим линеаризованное движение и его устойчивость в окрестности неподвижных точек. Для иллюстрации применения этих методов к системам с дву.мя степенями свободы в 3,4 рассматривается модель ускорения Ферлш, описываемая с помощью отображения. Неподвижные точки (периодические решения) и их устойчивость исследуются аналитически и сравниваются с численными результатами. Получена также гамильтонова форма отображения. Наконец, в 3,5 рассматривается задача о движении маятника под действием периодического возмущения в окрестности сепаратрисы, Производится переход от уравнений Гамильтона к отображению и рассмотрен характер линеаризованного движения. Такой подход был использован Чириковым [70] при анализе перехода от регулярного к стохастическому движению. Этот метод будет изложен в гл. 4. Он применяется также при оценке скорости диффузии Арнольда в гл, 6. [c.176]

Глава 5 посвящена рассмотрению многомерных гамильтоновых систем. Здесь для 2я-периодической по времени гамильтоновой системы с двумя степенями свободы при помощи теоремы Четаева о неустойчивости доказаны утверждения о неустойчивости при наличии резонансов третьего и четвертого порядков и рассмотрены различные аспекты задачи об устойчивости движения в многомерных гамильтоновых системах. Излагаются результаты Арнольда по устойчивости для большинства начальных данных, формулируется и доказывается теорема Брюно о формальной устойчивости гамильтоновых систем, рассматриваются основные результаты исследований Нехорошева об оценке скорости диффузии Арнольда [78—81] в многомерных гамильтоновых системах, близких к интегрируемым. [c.12]

Оценки скорости сходимости решений задачи Дирихле для последовательности сильно О-сходящихся операторов [c.88]

ОЦЕНКИ СКОРОСТИ СХОДИМОСТИ РЕШЕНИЙ ЗАДАЧИ ДИРИХЛЕ ДЛЯ СИЛЬНО С-СХОДЯЩЕЙСЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ ЭЛЛИПТИЧЕСКИХ ОПЕРАТОРОВ ВЫСОКОГО ПОРЯДКА [c.196]

Как показано в [2. 22], некоторая неопределенность относительно точных значений постоянных А и В в-равенстве (2г41) мало сказывается на результатах, посколькуприходится иметь дело с оценками скоростей ветра в нижних слоях атмосферы., С возможными ошибками порядка -3% или даже менее, можно цринять, что Л = 1,4 и 5 = 4,7. Точно так же зависимость. результатов от м f несуш,ественна, и ею можно пренебречь. Следовательно, для практических задач отношение и /и 1 можно определять как функцию от параметров шероховатости го и гщ. Зависимость и 1и 1 сп го и 2о1 с достаточной степенью точности (рис. 2.5) можно представить в виде соотношения [92] [c.43]

К числу еще неразрешенных задач, требующих детального изучения, относится оценка скорости роста трещины в условиях ползучести в среде с повре-ждеппостью и связанная с данным вопросом проблема сращивания ближнего ноля (т.е. решения, полученного в окрестности вершины трещины) с дальним нолем , определяемым заданными граничными условиями на бесконечности. Стандартным приемом сращпванпя ближнего и дальнего нолей является использование ипвариаптпых интегралов механики разрушения /-интеграла. [c.405]

Задачи о поведении одиночной костной клетки. Теоретический анализ состояния остеоцитов имел целью выяснение роли движения интерстициальной жидкости в массообмене клетки и в ее стимуляции. Первая из этих задач решалась многократно в разных постановках [66, 67, 74, 81, 103], но почти всегда завершалась оценкой скоростей течения и диффузионного числа Пекле без подробного рассмотрения собственно массообмена. [c.19]

Расчет коэффициента Кц связан с определением угла перекоса у. При этом следует учитывать не только деформацию валов, опор и самих колес, но также ошибки монтажа и приработку зубьев. Все это затрудняет точное решение задачи. Для приближенной оценки /Ср рекомендуют графики, составленные на основе расчетов и практики эксплуатации — рис. 8.15. Графики рекомендуют для передач, жесткость и точность изготовления которых удовлетворяет нормам, принятым в редукторостроении. Кривые на графиках соответствуют различным случаям расположения колес относительно опор, изображенных на схемах рис. 8.15 (кривые /а — шариковые опоры, /б — роликовые опоры). Влияние ширины колеса на графиках учитывается коэффициентом Влияние приработки зубьев учитывается тем, что для различной твердости материалов даны различные графики. Графики разработаны для распространенного на практике режима работы с переменной нагрузкой и окружной скоростью у<15 м/с. [c.110]

Аналитические решения такого рода уравнений получены для задач в идеализированной постановке (плоскость с полу-бесконечной или конечной трещиной, пространство с дисковидной трещиной и т. д.) при воздействии гармонических и ударных нагрузок (достаточно полный их обзор дан в работах [148, 177, 178, 199, 220, 271]. Однако эти решения дают представления о реальном поведении конструкции конечных размеров только в начальный период времени (до прихода в вершину трещины волн напряжений, отраженных от границ тела). Кроме того, они не учитывают разнородности материала конструкции по механическим свойствам, изменения граничных условий по-берегам трещины в процессе ее продвижения траектория трещины считается прямолинейной, а удельная эффективная энергия, затрачиваемая на образование новых поверхностей yf, принимается постоянной и не зависящей от скорости деформирования. Очевидно, что с помощью методов, имеющих указанные ограничения, навряд ли можно дать надежные оценки работоспособности элементов конструкций сложной формы и характера нагружения. Поэтому широкое распространение получили численные методы расчета динамических параметров механики разрушения [177, 178]. [c.241]

В связи с рядом теоретических предположений было бы интересно установить соотношение между толщиной иленки и скоростью переноса. К сожалению, неудовлетворительное состояние измерений по адсорбции гелпя делает задачу установления связи величин г р. с надежными оценками числа атомных слоев, которые образуют пленку, совершенно невыполнимой. На основании измерений адсорбции гелия при постоянной температуре и измерений скорости переноса Бруэр и Мендельсон [168] построили приведенную [c.872]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...