Степень линейная: напряжения течения

Экспериментальное определение сопротивления деформации при разл ичных термомеханических параметрах производится в большинстве случаев испытанием образцов на растяжение или сжатие. При испытании образцов способом линейного растяжения исключаются факторы, искажающие действительные значения сопротивления деформации. Кроме того, при испытании на растяжение можно сравнительно просто поддерживать постоянной температуру нагретого образца в течение всего процесса деформации. Наиболее достоверные значения сопротивления деформации в условиях линейного напряженного состояния при растяжении можно получить при степени деформации, составляющей не более 20—25%. При больших степенях деформации в рабочей части образца появляется шейка, в которой возникает объемное напряженное состояние. Таким образом, зона деформации непрерывно уменьшается, сосредоточиваясь в области шейки, при этом в остальной части образца напряжения падают. В данном случае влияние объемного напряженного состояния учесть очень трудно, поэтому при степени деформации более 20—25% становится необходимым проводить испытание образцов на сжатие. Проводить эксперименты на сжатие следует очень тщательно, устранив неравномерное деформирование образца и падение его температуры в процессе деформации из-за соприкосновения холодных бойков с образцом, а также предусмотрев уменьшение сил контактного трения. Поэтому сжатие образцов осуществлялось в специальном контейнере, на контактные поверхности образца наносили смазку и регистрировали температуру образца в момент деформации. [c.8]

Следует признать, конечно, что этих бесконечных напряжений в действительности не существует. Во-первых, линейная теория упругости, которая приводит к этому результату, справедлива только для малых деформаций и, во-вторых, реальные материалы деформируются пластически при конечных напряжениях. Тем не менее, как показало развитие линейной механики разрушения, коэффициенты при сингулярности напряжений вычисленные с помощью линейной теории упругости, дают полезную информацию об интенсивности концентрации напряжений и возможной степени проявления пластического течения. [c.126]

В начале течения с с р/й.х>0 показатель п имеет большое числовое значение, поэтому из уравнений (10-37) и (10-38) получается почти линейное распределение касательного напряжения в сечении пограничного слоя. С увеличением толщины пограничного слоя в диффузор-ных областях течения показатель степени уменьшается, преобладающее влияние линейного члена [первый член правой части уравнения (10-38)] сдвигается в сторону больших значений у. [c.293]

Кривая, построенная по этому уравнению, изображена на рис. 1.1, 2 пунктирной линией. Постоянные а, р и V получены на основе обработки начальных участков кривых ползучести до деформации 4 %. Величины их равны Р = 0,765 V = 4,64 а = = 3,62-10 с (при а =10 МПа). Как следует [из рис. 1.1, г, луч-шее согласование с опытом дает теория упрочнения. Однако теория течения тоже неплохо описывает деформирование материала в этих условиях. В случае линейности начального участка кривой ползучести (рис. 1.1, а—в), как следует из (1.22), Р = О, и (2.8) и (2.5) совпадают, т. е. в этом случае теории течения и упрочнения дают один и тот же результат, что справедливо не только при степенной, но при произвольной зависимости скорости деформации от напряжения. Поэтому на рис. 1.1, а—в пунктирные линии совпадают со штриховыми. [c.46]

Рассмотрим двухфазный массообмен при условии, что сопротивление массопередаче остается в пленке жидкости. Влияние газа на массообмен в этом случае учтено касательным напряжением на границе раздела пленки жидкость—газ. Такая постановка задачи при решении уравнений гидродинамики впервые была предложена в линейной [51—53] и нелинейной [56—59, 115] постановках. В этих работах было получено выражение для функции тока для течения волновой пленки жидкости по гладкой поверхности в спутном потоке газа в линейной и нелинейной постановках задачи. Строго говоря, к данной задаче эта функция тока неприменима, так как в ней не учтено наличие шероховатости. Но если учесть тот факт, что процесс массопередачи сосредоточен в тонком слое вблизи свободной поверхности, а отличие течений по гладкой и шероховатой поверхностям наблюдается в слое, примыкающем к стенке, то с большой степенью точности можно использовать формулы для скорости течения около свободной поверхности. [c.74]

На рис. 2.7 приведено изменение разрушающего напряжения при растяжении пленок полиэфирного лака ПЭ-220 различной толщины и степени сшивания. У свежеприготовленных пленок обнаружено примерно линейное снижение огр с увеличением толщины (прямая 2). Термообработка пленок в течение 4 ч [c.66]

В некубических кристаллах линейная сжимаемость анизотропна, т. е. монокристалл, подвергнутый гидростатическому давлению, в разных направлениях сожмется в разной степени. Воздействие гидростатического давления на поликристалл такого вещества приведет к возникновению внутренних напряжений на границах зерен. Судя по расчетам Патерсона [274], локальные нормальные напряжения на границах зерен в кальците изменяются от 0,82 Р на площадках с нормалью, параллельной оси с, до 1,09 Р на площадках с нормалью, перпендикулярной оси с. Если температура достаточно велика, локальные напряжения могут релаксировать в результате образования дислокаций и путем пластической деформации вблизи границ зерен, даже если извне не прикладывается напряжение сдвига [128]. Очевидно, что этот эффект — переходного типа и имеет место только во время установления или изменения давления. Его влияние на плотность дислокаций, а следовательно, и на напряжение течения или скорость ползучести в поликристаллах, деформирующихся под давлением, пренебрежимо мало [266]. Однако в некоторых случаях, выдерживая упруго-неоднородные материалы при высоком давлении, до на- [c.171]

Напряжение течения а при линейной деформации зависит от химического состава материала, температуры, скорости и степени деформации, а также от продолжительности междеформационной паузы. [c.328]

Рассматривая ползучесть как некоторый вид квазивязкого течения металла, мы должны допустить, что в каждый момент скорость ползучести при данном структурном состоянии определяется однозначно действующим напряжением и температурой. Структурное состояние — это термин, чуждый по существу механике, поэтому применение его в данном контексте должно быть пояснено более детально. Понятие о структурном состоянии связано с теми или иньгаи физическими методами фиксации этого состояния — металлографическими наблюдениями, рентгеноструктурным анализом, измерением электрической проводимости и т. д. Обычно физические методы дают лишь качественную характеристику структуры, выражающуюся, например, в словесном описании картины, наблюдаемой на микрофотографии шлифа. Иногда эта характеристика может быть выражена числом, но это число бывает затруднительно ввести в механические определяющие уравнения. В современной физической литературе, относящейся к описанию процессов пластической деформации и особенно ползучести, в качестве структурного параметра, характеризующего, например, степень упрочнения материала, принимается плотность дислокаций. Понятие плотности дислокаций нуждается в некотором пояснении. Линейная дислокация характеризуется совокупностью двух векторов — направленного вдоль оси дислокации и вектора Бюргерса. Можно заменить приближенно распределение большого числа близко расположенных дискретных дислокаций их непрерывным распределением и определить, таким образом, плотность дислокаций, которая представляет собою тензор. Экспериментальных методов для измерения тензора плотности дислокаций не существует. Однако некоторую относительную оценку можно получить, например, путем подсчета так называемых ямок травления. Когда линия дислокации выходит на поверхность, в окрестности точек выхода имеется концентрация напряжений. При травлении реактивами поверхности кристалла окрестность точки выхода дислокаций растравливается более интенсивно, около этой точки образуется ямка. Таким образом, определяется некоторая скалярная мера плотности дислокаций, которая вводится в определяюпще уравнения как структурный параметр. Условность такого приема очевидна. [c.619]

Гидрофильтры не всегда подвергаются строго упорядоченному числу единичных актов их нагружения в течение полета. Однако нагружение, реализуемое при работе агрегата в эксплуатации, может быть оценено на основе данных испытаний гидрофильтров на стенде. Для такого сравнения был использован один из изломов испытанных фильтров, в котором разрушение произошло по входному отверстию (длинная трещина). По характеру изменения шага усталостных бороздок распространение трещины на стенде и в эксплуатации было качественно весьма близким. Обнаруженная на стенде течь гидрожидкости соответствовала достижению трещиной длины около 25 мм, что совпало с критической длиной трещины, которая была выявлена в эксплуатации. Вместе с тем расчеты длительности роста трещины в испытаниях на стенде показали, что она составляет около 58000 циклов. Это в 2 раза меньше того числа циклов, что реализуются в эксплуатации по рассматриваемому месту распространения усталостной трещины. Из этого следует, что уровень напряженности гидрофильтра на стенде был несколько выше, чем при нагружении внутренним давлением в эксплуатации. Поэтому оцениваемый ресурс гидроагрегата по результатам стендовых испытаний с воспроизведением расчетного уровня внутреннего давления идет в запас располагаемой долговечности агрегата при его нагружении внутренним давлением в реальных условиях эксплуатации. Разница в длительности роста трещин в 2 раза отражает различие в средней скорости роста трещины почти в 2 раза. Поэтому можно считать, что при линейной связи шага бороздок с длиной трещины на большей части излома различие в длительности в 2 раза отражает различие в уровне эквивалентного напряжения в 1,4 раза, поскольку при линейной связи шага усталостных бороздок с длиной трещины реализуется квадратическая степенная зависи- [c.763]

Если изотермическое течение происходит в отсутствие массовой силы [F = 0), то при Л1 = О имеем для завихренности 2 ) = <т,2 /Это означает, что вихрь скорости прямо пропорционален вязкому касательному напряжению, если жидкость либо ньютоновская либо вязкоупругая с оператором субстанциональной производной в реологическом уравнении состояния. Линейная связь со и г,, для некоторых изотермических и неизотермнче-ских течений ньютоновских и вязкоупругих жидкостей была отмечена ранее в п. 1.2.3 (рис. 1.1), и. 1.5.1 (рис. 1.14), п. 1.5.2 (рис. 1.18), п. 2.1.1 (рис. 2.1). Если релаксация вязких напряжений отсутствует у - 0), и жидкость нелинейно-вязкопластичная (1.8), то в классе движений (2.57)-(2.59) зависимость т,2 =т,2((у) - дробно-степенная функция [c.76]

Обратимая деформация — это деформация, которая возвращается при восстановлении формы. Теоретический ресурс обратимой деформации определяется величиной деформации решетки при мартен-ситном превращении. Например, в практически наиболее важных СПФ на основе никелида титана исходная решетка В2-аустенита превращается в моноклинную решетку В 19 -мартенсита (рис. 5.17). При этом максимальная линейная деформация достигает И %. Это и есть предельная деформация, которую можно набрать за счет прямого мартенсит-ного превращения и возвратить за счет обратного мартенситного превращения. Если мартенситное превращение идет под нагрузкой, то происходит отбор ориентационных вариантов мартенсита и реализуются те из них, которые соответствуют деформации, определяемой схемой нагружения. В то же время, при достаточно большой наведенной деформации е-, часть этой деформации может реализоваться за счет обычного пластического течения (если среднее или локальные напряжения превзойдут обычный предел текучести о ), а потому она необратима. Поэтому для описания способности к формовосстановлению используют и другую характеристику - степень восстановления формы R = е /е -. Чем [c.378]

Однако, как мы увидим ниже, линейная связь тензора напряжений и потока тепла с градиентами от гидродинамических величин является весьма частной и справедлива лишь для течений при малых числах Кнудсена, т. е. для течений, близких к локально-равновесным. В общем же случае течение не может быть описано с помощью одних только гидродинамических величин и система уравнений (1.8)—(1.10) не может быть замкнута. Поэтому необходимо вводить новые описывающие течение функции и строить уравнения, которым они должны удовлетворять при заданных условиях. Вообще говоря, для любого течения можно найти конечную или бесконечную совокупность макроскопических функций, с большей или меньшей точностью описывающих течение, и построить управляющие ими уравнения или, другими словами, построить соответствующую макроскопическую модель некоторой сплошной среды, которая в тех или иных отношениях ведет себя подобно газу, состоящему из молекул. (Так как молекулярный газ является системой с бесконечным числом степеней свободы, то соответствуюш ая ему сплошная среда, которая моделировала бы поведение газа во всех отношениях, должна определяться бесконечным числом параметров.) [c.96]

Если показатель т принять равным нулю, то коэффициент концентрации к становится равным 1, и тогда, согласно уравнению (28.21), касательное напряжение будет постоянным = onst это соответствует случаю идеально пластичного вещества. Если положить показатель степени т в степенной функции равным 1, то мы получим второй предельный случай, когда коэффициент концентрации к = 2. Функция течения ср в уравнении (28.9) будет постоянной, и зависимости между напряжениями и деформациями переходят в линейные [c.469]

Наиболее широко применяют сталь с покрыгием ЭТ, которое обеспечивает необходимое удельное электросопротивление между пластинами (витками) магнитопровода. Толщина покрытия ЭТ - не более 5 мкм на сторону, коэффициент сопротивления - не менее 10 Ом см , оно не отслаивается и не разрушается при изгибе образца на 90° вокруг стержня диаметром 20 мм. Покрытие сохраняет изоляционные свойства после отжига при 800 °С с вьщержкой в течение 3 ч в нейтральной атмосфере или при 810-830 °С с вьщержкой в течение 3 мин на воздухе. Оно нейтрально к трансформаторному маслу при 100 °С и маслостойко до 150 °С. Покрытие имеет относительно высокую твердость и высокую степень стекловидности, что облегчает шихтовку пластин магнитопровода. Важная особенность покрытия - его меньший в 2 раза, чем у металла, коэффициент линейного расширения. Это создает в металле ориентированные в направлении прокатки растягивающие напряжения, которые уменьшают магнитные потери, магнитострикцию и чувствительность пластин к воздействию сжимающих напряжений в магнитопроводе. Основное назначение покрьггия М - сохранение достаточно высокой стойкости штампов при вырубке сложных по форме деталей магнитопроводов. Эти покрытия, а также грунтовый слой на стали после ее конечного отжига, который обозначен БП, не обязательно обладаютэлектроизоляционными свойствами. Они отличаются малой толщиной (1-2 мкм и менее) и незначительно влияют на коэффициент заполнения. [c.353]

Структурная вязкость. Золи многих лиофильных коллоидов имеют определённую внутреннюю структуру. Для того чтобы заставить такой золь течь, требуется приложить определённую силу. Течение начинается тогда, когда напряжение сдвига превзойдёт некоторую определённую величину. Закон Пуазейля, по которому скорость истечения растёт с увеличением давления линейно, при этом не выполняется скорость истечений растёт пропорционально давлению степени, большей единицы. Коэфициент вязкости в этом гйучае оказывается функцией градиента скорости, причём с ростом градиента скорости вязкость падает. Вязкость в этих случаях называется структурной. [c.354]

Известно, что любая нелинейно-вязкая жидкость имеет линейные участки кривой течения при очень малых и достаточно больших скоростях сдвига (рис. 7.1). Обозначим через —наименьшую ньютоновскую вязкость , которая наблюдается у псевдопластических жидкостей при нулевой скорости сдвига, а через — наибольшую ньютоновскую вязкость , соответствующую бесконечно большому сдвигу. Видно, что модель степенной жидкости (см. первую строчку в табл. 7.1) хорошо описывает реальное поведение нелинейно-вязких сред в промежуточной области между /Хд и /1 однако в предельных случаях при 7 О и 7 оо она приводит к неверным результатам. Модели Эллиса и Рабиновича правильно отражают реальность в области малых и умеренных напряжений, однако при т оо дают вязкость, равную нулю модель Сиско приводит к бесконечно большой вязкости [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...