Д давление линейное

Действительно, предположим, что при переходе от обтекания модели к обтеканию натурного объекта (самолет, ракета и т. д.) все линейные размеры изменяются в Ь раз, время — в Т раз, скорости— в V раз, ускорения массовых сил — в О раз, давления — в Р раз, плотности — в Я раз, динамический коэффициент вязкости — в М раз, кинематический коэффициент вязкости — в V раз. [c.216]

Цикл шовной сварки понятен из графика на рис. 7, д. Давление на электродах остается постоянным в течение всего времени сварки шва продолжительность включения тока и паузы, а также линейная скорость перемещения свариваемого изделия рассчитываются так, чтобы для получения плотного шва каждая точка перекрывала предыдущую на V2— /з ее диаметра. [c.16]

Пусть, например, внешнее давление д возрастает линейно по закону 9= С/. Тогда [c.368]

Решение. Вследствие разницы в коэффициентах линейного расширения стали и меди при охлаждении трубок между ними возникают усилия. Обозначим через д давление на 1 м и, используя результаты определения внутренних усилий в кольце, найдем растягивающее напряжение в медной и стальной трубках Я- с. Л.. [c.44]

Легко видеть, что решение (3.20) определяет плоское течение Пуазейля, вектор скорости которого при сз > 0 составляет с положительным направлением оси х угол -С2 - тг/2. Напомним, что давление, не входящее в уравнения (3.1)-(3.4), в течении Пуазейля меняется линейно в направлении вектора скорости и зависит от Д. [c.193]

При изучении звуковых волн в 64 амплитуда колебаний в волне предполагалась малой. В результате уравнения движения оказывались линейными и могли быть легко решены. Решением этих уравнений является, в частности, функция от X t (плоская волна), что соответствует бегущей волне с профилем, перемеш,ающимся со скоростью с без изменения своей формы (под профилем волны понимают распределение различных величин — плотности, скорости и т.п. — вдоль направления ее распространения). Поскольку скорость v, плотность р и давление р (как и другие величины) в такой волне являются функциями от одной и той же комбинации л t, то они могут быть выражены как функции друг от друга в виде соотношений, не содержащих явно ни координаты, ни времени (например, р — = р(р), d = у(р) и т. д.). [c.526]

Основные технические показатели гидроцилиндров Цд — линейная скорость выходного звена Р — усилие на выходном звене рд — давление Qд — расход ( д.. — теоретический расход [c.151]

Вследствие потерь давления в гидропередаче момент на валу гидромотора Мд, как видно из уравнения (11.10), не будет оставаться постоянным, а характеристика мощности Л д = / (Пд), как видно из уравнения (11.9), несколько изменит свой линейный характер (рис. 13.5, б). [c.216]

Составим безразмерные комбинации Я для списка параметров I, а, Ь — линейные размеры, V — характерную скорость, р — плотность жидкости. Ар — перепад давления, т — касательное напряжение, д — ускорение свободного падения, р — вязкость, о — поверхностное натяжение, Г — упругость жидкости. [c.139]

Ххв <Хг) коэффициенты интерференции /Ст и центра давления ( ц.д) т(оп) могут быть определены при помощи линейной интерполяции с использованием формул [c.166]

В этих соотношениях чертой отмечены безразмерные величины проекций линейного перемещения жидкой частицы, ее скорость, величины гидродинамического давления и проекций единичных массовых сил индексом ноль — введенные в рассмотрение эталоны длин, скорости и т. д. Плотность и вязкость — величины, постоянные для несжимаемой жидкости постоянной температуры, сами по себе являются характерными физическими величинами. Тогда уравнения движения и неразрывно- [c.385]

Решение. Обозначая через осевое напряжение (рис. 42) в стенках цилиндрической оболочки в определенном сечении от сил инерции вследствие линейного ускорения, а/ — осевое напряжение в заполнителе по тому же сечению (давление на слой, нормальный к оси цилиндрической оболочки, от сил инерции заполнителя, расположенного выше рассматриваемого сечения), через 0( и 01—соответственно тангенциальные напряжения в цилиндрической оболочке и заполнителе и через д — боковое давление заполнителя, тангенциальные деформации на внутренней поверхности цилиндрической оболочки и на наружной поверхности заполнителя запишем (приближенно представив цилиндрическую оболочку в виде колец, наложенных друг на друга и не препятствующих друг другу перемещаться в радиальном направлении) [c.97]

Задача 6.12. Объемный делитель потока состоит из двух одинаковых роторных гидромашин, соединенных общим валом. Определить давление перед делителем ро, если давление Pi = 10 МПа р2=1 МПа механические к.п.д. гидромашин т)м = 0,95. Найти соотношение расходов в параллельных ветвях Qi и Qi, которое будет отлично от единицы из-за наличия объемных потерь в гидромашинах. Принять, что их объемные к.п.д. линейно зависят от перепадов давления и при Ар = = 10 МПа равны т)о=0,9. [c.110]

Для аналитического описания кривой насыщения с достаточно высокой степенью точности во всем интервале давлений (температур) применяют выражения более сложные, чем (1.11). Формально более точное выражение ДЛЯ Кривой насыщения можно получить, если при интегрировании (1.8) принять, что теплота парообразования является или линейной, или квадратической и т. д. функцией температуры. Так, зависимости теплоты парообразования от температуры вида [c.16]

При прессовании в закрытых пресс-формах получают заготовки заданной формы и размеров. Однако допуски на их размеры по длине и поперечному сечению более высокие по сравнению с точной механической обработкой. Точность изготовления порошковых заготовок зависит от точности пресса, пресс-форм, стабильности упругих последействий при холодном прессовании и объемных изменений при спекании, износа пресс-форм, роста линейных размеров полуфабрикатов и изделий при хранении и т. д. Упругое последействие зависит от ряда технологических факторов дисперсности и формы частиц порошка, содержания оксидов, твердости материала частиц, давления, прессования, наличия смазок и пр. Упругое последействие в заготовках из порошков хрупких и твердых материалов всегда больше, чем в изделиях из мягких и пластичных порошков. Оно сильнее проявляется по высоте заготовок (до 5...6 %), чем по диаметру (не более 2...3 %). Упругое последействие облегчает снятие заготовок с пуансона за счет увеличения охватывающих размеров, но препятствуют их извлечению из пресс-форм при наличии всевозможных выступов, ребер и пр. [c.184]

Износ поверхностей и износ сопряжений. Условие касания поверхностей. Основной характеристикой износа детали является линейный износ V, который измеряется в направлении, перпендикулярном поверхности трения. Вследствие ряда причин (различные значения удельных давлений и скоростей относительного скольжения на поверхности трения, неодинаковое попадание абразивов и т. д.) износ детали может быть неравномерным. [c.272]

СТ СЭВ 302—76 распространяется на линейные и угловые размеры с неуказанными допусками элементов металлических деталей, обработанных резанием. Рекомендуется применение этого стандарта и для других способов обработки и формообразования (например, для обработки давлением, литья, сварки и т. д.), а также для деталей из неметаллических материалов. [c.76]

Параметры ai, аг,. .., ah не зависят от времени, и их определение даже с учетом дисперсии может быть осуществлено достаточно быстро. Так, например, если скорость абразивного изнашивания линейно зависит от твердости материала, давления, скорости скольжения и т. п., то достаточно знать средние значения и дисперсию этих величин, чтобы определить скорость изнашивания. Этот метод требует сложных предварительных исследований, установления границ применимости полученных закономерностей, оценки условий работы машины и сопряжения, определения постоянных параметров, входящих в функциональные зависимости, и т. д. [c.79]

Литейные оловянные бронзы применяют главным образом для получения пароводяной (герметичной) арматуры, работающей под давлением, и для отливки антифрикционных деталей (втулки, подшипники, вкладыши, червячные пары и др.). Они находят применение также для изготовления различных деталей в общем машиностроении в тех случаях, когда требуется сочетание высоких коррозионных, антифрикционных свойств, электро- и теплопроводности. Эти бронзы отличаются хорошими литейными свойствами высокой жидкотекучестью, малой линейной усадкой объемная усадка значительна, но рассредоточена равномерно по всему объему, что позволяет получать отливки без применения прибылей и иметь высокий выход годного (80—90%) при литье, т. е. пониженную себестоимость отливки по сравнению с другими литейными сплавами (алюминиевые бронзы, латуни, стали и т. д.). Хотя рассредоточенная (рассеянная) усадка усложняет [c.224]

Пневматические измерительные приборы с датчиками давления находят широкое применение в различных автоматических системах машиностроения, входной величиной которых является равномерное изменение линейного размера. В качестве примеров можно назвать активный контроль расстояния между деталями и размеров деталей при сборке узлов [1], обработку и контроль деталей переменного сечения [2], контроль размеров в процессе врезного шлифования [3] и т. д. [c.119]

Показать графически распределение давления и найти градиент давления при прямолинейно-параллельном движении в пласте несмсимаемой жидкости по линейному закону фильтрации, используя следующие данные длина пласта /к=5 км, мощность пласта /г=10 м, ширина галереи В = 300 м, коэффициент проницаемости пласта = 0,8 Д, давление в галерее Рг= = 2,94 МПа (30 кгс/см ), динамический коэффициент вязкости жидкости ц = 4 сП, дебит галереи Q = 30 м /сут. [c.21]

Большие возможности при разработке радиометров от крывает принцип разных уровней температуры для разных первичных преобразователей, который использовался при выводе уравнений (2.44) и (2.45). Увеличение числа не связанных линейно уравнений позволяет определять температуру воздуха, парциальное давление водяных паров в нем, температуру излучающего тела и т. д. Разница в температурных уровнях может при необходимости выбираться достаточно малой, чтобы не нарушать условий тепломассообмена, или, наоборот, большой для получения дополнительной информации. [c.43]

Объемный к.п.д. т1о учитывает утечки и иеретечки жидкости через зазоры. Режим течения жидкости в зазорах обычно ламинарный. Поэтому объемный к.п.д. и, следовательно, подача насоса уменьшаются с увеличением давления по линейному закону [1]. Момент на валу роторного насоса определяется по формуле [c.89]

При постоянном давлении Рд и регулировании д насоса очевидно, что Мд т будет оставаться величиной постоянной независимо от скорости вращения гидромотора (рис. 150). При регулировании гидро- м, мотора момент на его валу п будет изменяться пронор-ционально Пц по линейному закону. [c.221]

W — относительная скорость пара (газа) в рабочем колесе турбомашины, м/с скорость среды в теплообменном аппарате, м/с. д — координата, см, м степень сухости У — скоростная характеристика турбины у — координата прогиб, м степень влажности Z — число лопаток, ступеней, камер сгорания, ходов а — угол потока в абсолютном движении,. . . коэффициент линейного расширения, I/К .коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) коэффициент избытка ноздуха Р — угол потока в относительном движении,. . . степень -пв и-жения давления в решетке различные коэффициенты у — угол,. . . ° [c.5]

При измерениях длины может оказаться необходимым вводить поправки, связанные, например, с температурным удлинением измеряемого тепа и измерительной линейки при определении веса - поправку, вызванную потерей веса" в воздухе, величина которой зависит от температуры, влажности воздуха и атмосферного давления, поправку, обусловленную неравноплечностью весов, и т.д. Подобные источники погрешностей нужно тщательно анализировать, величины поправок определять и учитывать в окончательном результате. Однако здесь, как и при всяких измерениях, требуется разумный подход. Поясним это на примере измерения длины. Допустим, что мы определяем диаметр латунного цилиндра с помощью стальной измерительной линейки, изготовленной при температуре 0 °С, а измерения проводятся при 25 °С. Предположим, что измеряемый диаметр равен около 10 см, и мы хотим узнать его радмер при нулевой температуре, Коэффициент линейного расширения латуни 19-Ю" K , стали -11-10" K" . Легко сосчитать, что при нагревании на 25° удлинение используемого нами участка измерительной линейки составит 0.027 мм, а увеличение диаметра цилиндра - 0,047 мм. Разность этих величин, т.е. 0.02 мм, и является попргткой наших измерений. [c.16]

При обмывке экранов (радиационного пароперегревателя) пылесланцевого котла ТП-Ш1 (паропроизводительность 640 т/ч, давление пара 14 МПа, поперечные размеры топки 8,7X15 м) водой из дальнобойных аппаратов с линейным перемещением сопла диаметром 20 мм и при давлении воды перед аппаратом 0,3—0,35 МПа максимальный перепад температуры на наружной поверхности трубы не превышает Д м=120—130 К, а среднее значение составляет 92 К [180]. Среднее время достижения максимального перепада температуры на наружной поверхности трубы, начиная с момента соприкосновения ее с водой, составляет примерно То =0,3 с. Расстояние измерительных температурных вставок от выходного сечения сопла при этом было от 9 до 12 м. Максимальные перепады температуры на наружной поверхности экранных труб на котле, сжигающем назаровский бурый уголь П-49 (паропроизводительность одного корпуса 800 т/ч, СКД, поперечное сечение топки 8,2x20 м) при такой же системе очистки и при сопле диаметром 10 мм и давлении воды перед аппаратом 1,0— [c.211]

Химические реакции принадлежат к термически активируемым процессам, поэтому принято относить результат механического воздействия к изменению энергетического активационного барьера химической реакции. При этом предположение о линейной зависимости уменьшения аррениусовской энергии активации (энергетического барьера) термически активируемого процесса от величины растягивающего напряжения обычно вводится произвольно (теории ползучести металлов, уравнения долговечности полимеров и т. д.) или в лучшем случае как первое приближение разложения неизвестной зависимости в ряд Тэйлора. Формализм такого подхода не позволяет раскрыть физический смысл коэффициентов в соответствующих уравнениях (в том числе активационного объема) и более того приводит к противоположному результату при замене растягивающих напряжений сжимающими (вопреки эксперименту) растяжение подлежащей разрыву химической связи увеличивает мольный объем веществ в активирован-i HOM состоянии и согласно классическому уравнению Вант-Гоффа для зависимости константы скорости реакции от давления сжимающее давление должно тормозить реакцию, т. е. сдвигать химическое равновесие в сторону рекомбинации связей. [c.4]

На рис. 13, по данным Коннели, вычерчена кривая 2 зависимости интенсивности изнашивания Ahi As от давления д, рассчитанная в работе [19] по тем же данным. Между интенсивностью изнашивания Ahi As п давлением q имеется практически линейная зависимость. Давление, достигаемое в конце испытания, когда износ прекращается (его можно получить при достаточной длительности испытания или определить условно путем экстраполяции), является допустимым для данного сочетания материалов образца и вала и принятых условий испытания. [c.22]

Технические требования к металлическим объектам, предназначенным для гуммирования. Эти требования должны отвечать условиям эксплуатации объекта (среда, температура, давление, вибрация и т. д.) и технологии гуммирования. Следует также учитывать разницу в коэффициентах линейного расширения выбранного металла, резины или эбонита. При изготовлении металлических объектов (аппараты, газоходы, трубопроводы, мещалки и др.), подлежащих гуммированию, необходимо учитывать следующее [c.155]

Роджерс и Бусройд исследовали тангенциальные колебания плоской шайбы относительно опорной поверхности [36]. В диапазоне частот 5—200 Гц потери энергии за цикл колебаний практически не зависели от частоты, удельная жесткость контакта К увеличивалась линейно с увеличением контактного давления д, от 20 до 100 кгс/см [c.82]

Цемент гинсоглиноземистый расширяющийся (ГОСТ 11052—74)—с гесь тонкоизмельченных высокоглиноземистых доменных шлаков и природного двуводного гипса. Предназначен для расширяющихся (0,1—0,7% линейного расширения через 72 ч), безусадочных, водонепроницаемых растворов для замо-ноличивания стыков конструкций и фундаментных болтов, уплотнения соединений труб и т. д. Допускаемое давление до 10 кгс/см2. Схватывание 10— 240 мин, прочность при сжатии до 280 кгс/см через трое суток твердения. [c.389]

На фиг. 5, д приведена принципиальная схема механотронного датчика скорости воздушного потока в пневматическом измерителе линейных размеров. В последнем воздух выходит из воздухопровода 2 (давление его постоянно) через щель между соплом последней и поверхностью контролируемой детали 1. Скорость воздушного потока в трубке 2 зависит от ширины щели, а следовательно, от проверяемого линейного размера контролируемой детали. При увеличении ширины щели скорость воздушного потока возрастает, что сопровождается лучшим охлаждением проволочки 3, по которой пропускается ток постоянной силы. [c.127]

Построив графы распространения сигналов системы на рис. 27, б на основе дерева рис. 28, в и системы на рис. 29, г на основе дерева рис. 30, д, соединяем их с графом рис. 31, 6 в объединенный граф распространения сигналов гидравлической системы на рис. 32, а. В данном случае Q e и соединяются с и единичными передачами, так как рассматриваемые величины расходов и давлений по существу тождественны. Расходы и давления 48 и Р48 соединяются с и Р49 по принятым правилам соединения передач четырехполюсников, так как давление Р15 для последующей системы должно рассматриваться как активное. Эквивалентными преобразованиями линейных графов получаем четырехполюсник передач Ui U U3V1U4,0т входов у и к выходам и Мда на рис. 32, б, подобный графу распространения сигналов на рис. 22, б. Как и при составлении графа распространения сигналов, представленного на рис. 26,а, граф,полученный на рис.32, б, и граф распространения сигналов механической системы—гидромотор, редуктор и нагрузка (рис. 25, б) объединяются в граф (рис. 32, в). Из этого графа окончательно определяются передаточные функции W x (s) и s) от входа у к выходам со и Мос-Выражения передаточных функций имеют вид [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...