Поток газа спутный

Действием созданного высокого давления или каким-либо другим способом диафрагма разрывается, и по трубе низкого давления распространяется волна сжатия, которая, быстро увеличивая свою крутизну, превращается в ударную волну. Ударная волна, бегущая по частицам невозмущенного газа в камере низкого давления, создает за собой спутный поток газа, имеющий вполне определенную (но меньшую, чем у волны) скорость. [c.468]

Печи, в которых осуществляется спутное движение потоков газа и пыли, работают как камерные печи. Температура отходящих газов в этом случае не может быть ниже уровня максимальной температуры, необходимой для протекания технологического процесса. В печах, где осуществляется встречное дви- кение потоков, температура отходящих газов может быть пиж этого уровня настолько, насколько это возможно по условиям лучистого теплообмена вдоль реакционной камеры. Поэтому эти, печи несколько ближе к методическим. [c.399]

При взаимодействии потоков жидкостей разной плотности на их поверхности возникают волны и при определенном значении относительной скорости наступает потеря устойчивости системы [Л. 2]. На это явление накладывается трение, приводящее к ускорению жидкости потоком газа при их параллельном спутном течении, а при встречном движении — к замедлению, а затем и обращению течения. При этом, по достижении определенных скоростей, начинается интенсивный унос жидкости потоком газа. [c.316]

Уравнение (2.108) позволяет рассчитывать касательное напряжение х 2, возникающее на поверхности гладкой пленки, движущейся в спутном потоке газа. [c.85]

При учете спутного движения пленки и газа в пределе скоростей до 30 м/с коэффициент теплоотдачи при воздействии на пленку потока газа определяется по формуле [c.161]

Составив основные соотношения для скачка уплотнения, вернемся теперь к рассмотрению явления распространения ударной волны в пространстве. Определим скорость 6 распространения ударной волны по отношению к невоз-муш енному (по"г яш емуся) газу и скорость V движения возмуш енного газа за ударной волной последнее движение можно было бы назвать спутным потоком газа за ударной волной. Согласно изложенному в 28, эти скорости связаны со скоростями Пх и Па по отношению к ударной волне равенствами [c.133]

Рис. 7.3.2. Зависимость Ыи для теплоотдачи между стенкой канала и пленкой от числа Рейнольдса пленки Явр приведенная к РГ = 1,75 (см. обсуждение после (7.3.16)). Представлены экспериментальные данные (около 500 точек) 24 авторов (подробнее см. Б. И. Нигматулин и др., 1981), полученные в разное время (1934—1978 гг.) в горизонтальных и вертикальных нисходящих пленочных течениях разных жидкостей (вода, фреон, жидкий кислород, азот, аргон, аммиак, дифенил при значениях РГ = 1,0 —8,4, но большая часть данных получена на воде при 100 °С, когда РГ = 1,75) вдоль плоской стенки, по внутренним и наружным поверхностям труб разных диаметров В = 14—61 мм) и длин (Ь = 0,2—3,6 м) со спутным потоком газа и без него, при испарении, конденсации, нагреве, охлаждении. Линии 1 ж 1 соответствуют формуле (7.3.16) при значениях 5/Л = 10 и 10 . Линия 2 соответствует (7.3.20) линии 3 и 3 соответствуют (7.3.21) при

Рассмотрим двухфазный массообмен при условии, что сопротивление массопередаче остается в пленке жидкости. Влияние газа на массообмен в этом случае учтено касательным напряжением на границе раздела пленки жидкость—газ. Такая постановка задачи при решении уравнений гидродинамики впервые была предложена в линейной [51—53] и нелинейной [56—59, 115] постановках. В этих работах было получено выражение для функции тока для течения волновой пленки жидкости по гладкой поверхности в спутном потоке газа в линейной и нелинейной постановках задачи. Строго говоря, к данной задаче эта функция тока неприменима, так как в ней не учтено наличие шероховатости. Но если учесть тот факт, что процесс массопередачи сосредоточен в тонком слое вблизи свободной поверхности, а отличие течений по гладкой и шероховатой поверхностям наблюдается в слое, примыкающем к стенке, то с большой степенью точности можно использовать формулы для скорости течения около свободной поверхности. [c.74]

Пример расчета турбулентного массообмена при пленочном течении в режиме восходящего прямоточного течения фаз. Поток газа, текущий против силы тяжести, при больших касательных взаимодействиях на границе пленки жидкости—газ, увлекает за собой пленку жидкости. Течение пленки дкости против силы тяжести и спутного потока газа в литературе известно как восходящий прямоток. [c.214]

Экспериментальная установка и температурные измерения. Схема установки показана на фиг. 1. Высокотемпературный поток газа создается в результате сгорания пропана в воздухе. В газовую горелку 1 пропан и воздух подаются по магистралям 2 и 3 соответственно. В зону горения через систему трубочек 4 (расположенных по окружности) подается холодный воздух для создания горизонтального пламени 5 и горизонтального движения продуктов сгорания 6 (для преодоления сил плавучести). Наличие спутного потока воздуха позволяет варьировать коэффициент избытка воздуха, полноту сгорания и температуру потока, а также работать на холодном воздухе при выключенной горелке. В этом случае достигается максимальная скорость потока до 60 м/с. [c.82]

Во многих случаях движения жидкости и газа в потоке возникают так называемые поверхности, тангенциального разрыва-, течения жидкости по обе стороны такой поверхности называются струйными. В зависимости от относительного направления движения струй они могут быть спутными или встречными. Характерной особенностью струйных течений является то, что тангенциальный разрыв на поверхности раздела терпят такие, например, величины, как скорость течения, температура, концентрация примеси, тогда как распределение статического давления оказывается непрерывным. [c.361]

В части 2 рассмотрены гиперзвуковые течения,, элементы магнитной гидродинамики, течения разреженных газов, а также теории крыла и решеток крыловых профилей. В пятое издание (4-е изд.— 1976 г.) включены материалы по численным методам, сверхзвуковой газовой динамике, новые сведения о струях и спутном потоке. [c.2]

Сильные разрывы возникают, например, в спутных потоках, из которых один является жидкой пленкой, а другой — смесью газов в этом случае необходимо формулировать дополнительные условия на поверхности их раздела. Аналогичная ситуация возникает при исследовании обтекания газовым потоком твердых тел при решении сопряженной задачи прогрева потока и твердого тела. Прогрев тел может сопровождаться фазовыми превращениями с поглощением или выделением тепла. С поглощением тепла проходят плавление, сублимация, испарение с выделением тепла — конденсация, горение. При этом граница раздела фаз может быть подвижной. [c.25]

Вслед за частицами газа, находившегося до разрыва диафрагмы в камере низкого давления, в спутном потоке движутся частицы газа из камеры высокого давления. Перемещающаяся [c.468]

Для двухфазного потока при пленочном течении жидкости следует различать нисходящее спутное течение жидкости и пара (газа), нисходящее течение жидкости при подъемном движении пара (газа) и подъемное спутное течение жидкой и паровой (газовой) фазы. [c.41]

Ций к воздушному потоку. Спутное направление газа И воздуха несколько затягивает горение и удаляет зоны высоких температур от устья амбразуры. В отличие от ранее рассмотренного котла ПК-10, сжигавшего газовый [c.112]

Двигаясь ПО ограниченному пространству, ядро постоянной массы приводит в движение окружающую атмосферу, которая движется по самостоятельным замкнутым контурам. Между ядром постоянной массы и движущейся атмосферой совершается материальный обмен, що это не меняет гидродинамическую картину движения газов. Для свободной струи скорости среды вне струи равны нулю, для ограниченной струи скорости среды вне струи могут быть значительны по величине и иметь различное направление. В случае свободной струи по ходу ее присоединенная масса возрастает, в случае же ограниченной струи расход спутной ветви прилегающего циркуляционного потока изменяется в различных сечениях по длине струи. Этот расход вначале увеличивается, а после критического сечения уменьшаете . [c.66]

Давление газов в циркуляционных зонах зависит от расположения последних и скорости движения. В центре циркуляционных зон, где движения нет, давление является промежуточным между давлением у стенки во встречной ветви и давлением у струи в спутной ветви циркуляционного потока с поправкой на [c.90]

К. Вебер [Л. 11] аналитически определил условия распада и длину сплошной части струи вязкой жидкости, также применив к этому случаю теорию малых колебаний. Для струи жидкости, обладающей вязкостью jj., коэффициентом поверхностного натяжения а и плотностью р, вытекающей из круглого отверстия радиуса Rq в спутный поток невязкого газа плотности Рг с относительной скоростью W, которая значительно меньше скорости звука, было получено следующее уравнение зависимости инкремента колебания от волнового числа I [c.6]

Основу задачи по экспериментальному изучению смесеобразования газовых сред составили положения теории турбулентности, разработанные академиком А. Н. Колмогоровым [86]. Из теории турбулентности следует, что смешение различных газовых сред в движении благодаря пульсациям происходит последовательно вследствие постепенного дробления массы газа от крупных объемов (молей) до объемов предельно минимальных размеров, равномерно распределенных по всей массе другого газа. От момента входа раздельных газовых потоков до образования достаточно равномерной газовой смеси протекает определенное время, за которое газовые потоки проходят определенный путь, называемый путем смешения. Это время и этот путь, как показывает и опыт, и теория, не так уж малы. При прочих равных условиях время и путь смешения пропорциональны массам газа. В общем процесс смешения, в особенности в спутных потоках, является хаотическим. И хотя он подчиняется определенным закономерностям, интенсифицировать его для горящих потоков непосредственно в камерах сгорания без специальных приспособлений достаточно трудно. [c.69]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Массоперенос в режиме восходящего прямоточного течения. В высокопроизводительных высокоскоростных массообменных аппаратах массоперенос в пленку жидкости осуществляется в интенсивных гидродинамических режимах. Пленка жидкости при значительных касательных напряжениях на поверхности раздела фаз поднимается вверх. Происходит движение пленки жидкости в спутном потоке газа. За счет интенсивного взаимодействия газа массоперенос значительно ускоряется. Коэф-фиг(иент массопереноса зависит от режимных параметров обеих фаз. Вопрос о механизме ускорения массопередачи до настоящего времени остается откр(.1тым, хотя известна гипотеза, объясняющая ускорение влиянием газового потока на волновые характеристики, имеющие в снутном потоке характер случайных величин [1, 44, 45 . [c.29]

Шекриладзе И. Г., Мествиришвили Ш. А., Ми-кашавидзе А, И, Экспериментальное исследование влияния процесса конденсации на переход к турбулентному режиму течения в стекающей пленке жидкости, обтекаемой спутным потоком газа, ИФЖ, 1971, 20, № 1. [c.208]

Перекрестньш (см. рис. 198, е) называется разновидность движения, когда поток газа движется наклонно или горизонтально, а сыпучий материал поступает сверху по всей длине газового потока. С принципиальной точки зрения это явление сходно с рассмотренным для случая горизонтального спутного потока, если предположить, что материал поступает в поток не сразу, а распределенно по длине последнего. Тепловая обработка загруженных дальше по длине потока частиц будет запаздывать по отношению к ранее загруженным. Отсюда следует, что выдавать частицы после тепловой обработки нужно с соответствующим запаздыванием. Это приводит к удлинению рабочего пространства печи. Такой вариант загрузки может быть применен и в случае спиралевидного движения газового потока. Практиче-оки данный вид движения встречается в горизонтальных или наклонных вращающихся барабанных печах, в которых при вращении барабана сыпучий материал мелких фракций находится во взвешенном состоянии. Печи данного типа, конечно, пе являются чисто слоевыми ib етих как бы сочетаются два режима радиационный и )СЛоевой (взвешенный слой). [c.397]

Таким образом, горение раздробленного на отдельные струи потока газо-воздушной смеси происходило в присутствии спутных струй парога-за, расположенных по периферии и окружающих зону сгорания. [c.188]

При взаимодействии потоков жидкостей различной плотности на поверхности раздела возникают волны. На это явление накладывается трение, иривод5идее к ускорению жидкости потоком пара при их параллельном спутном движении, а при встречном течении — к замедлению, а затем и к обращению течения. По достижении определенной скорости начинается интенсивный срыв и унос жидкости потоком газа или пара (рис. 4-15). Капли жидкости срываются с гребней и следуют с потоком газа или осаждаются на пленку. Если конденсат занимает значительную часть проходного сечения для случая конденсации в трубе, а скорость нара еще велика, возможно обра-гование и последующее разрушение жидких пробок. [c.101]

Режимы течения и волны в пленке со спутным или противонаправленным потоком газа значительно более сложные, границы перехода от ламинарно-волнового двин<ения в этом случае определяются не только числом ROj, но и режимом течения в газовой (паровой) фазе, т. е, числом Rej. [c.80]

В настоящей работе приводятся решения некоторых задач о гетерогенном каталитическом горении на поверхности тела (пластина, конус), омываемого безграничным или струйным ламинарным потоком газа малой или большой скорости. Для случая безграничной пластины обсуждается также решение для турбулентного пограничного слоя. Для движения газа с большой скоростью дается анализ картины перераспределения полной энергии для самого общего случая взаимонало-жения трех кинетических процессов — теплопроводности, внутреннего трения и диффузии. Даны постановка и решение новых задач о горении турбулентных струй неперемешанных газов (задачи о крае струи и о спутных потоках). При этом рассмотрение ведется для случая конечной скорости реакции. [c.158]

Закалка холодными потоками газа или жидкости позволяет достичь более высоких скоростей охлаждения, около 10 К/с. Струи газа или жидкости могут вводиться в плазменный поток различны.м образом спутно, встречно или под углом к потоку [50 I, в виде одной или нескольких струй, окружающих плазменны поток. Должно быть обеспечено интенсивное перемешивание охлаждающей жидкости (газа) с плазмообразующей средой, причем в ряде случаев скорость закалки может быть повышена за счет использования быстроисиаряющихся жидкостей с высокой теплотой испарения. [c.34]

Цилиндрическая трубка с закрытым входом и выходом разделена на два отсека диафрагмой, по обе стороны от которой находятся газы различных физических свойств. Газ, находящийся в левом отсеке, сжат до значительно большего давления, чем другой. В некоторый момент времени диафрагма разрушается и газ из левого отсека устре -ляется в правый. Разрыв давлений, имевший место до разрушения диафрагмы, распространяется в виде ударной волны вправо, увлекая за собой спутный поток газа. Этот поток встречает на своем пути исследуемую модель, размещенную в правом отделении трубы. Специальная оптическая установка позволяет произвести при этом мгновенное фотографирование спектра обтекания модели, а также и другие интересующ-ие исследсвателя измерения. [c.184]

Заключение. Проведено экспериментальное исследование процесса возникновения электрического тока выноса из цилиндрического канала, по которому протекает высокотемпературный газ, и тока, стекающего в след за лопаткой при ее обтекании высокотемпературным потоком газа. Рабочая среда создавалась на газогорельной установке, в которой осуществлялось горение пропановоздушной смеси в спутном потоке воздуха. Эксперименты с цилиндрическим каналом моделировали возникновение тока выноса в тракте авиационного двигателя в результате развития диффузионных электрических слоев на стенках тракта. Эксперименты с лопаткой моделировали указанные процессы на внутренних элементах двигателя. Были измерены электрические токи, идущие на цилиндр или лопатку, при различных условиях работы газогорельной установки. Равные им по модулю, но противоположные по знаку токи являются искомыми токами выноса из экспериментальных моделей. [c.55]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дально-бойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если примесь не имеет начальной скорости (папрн.мер, когда газовая струя вытекает в спутный лоток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстре(, чем в незапы-ленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьшает степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

Рис. 7.14. Избыточная осевая скорость в неизометрическоп (9 = 1,85) осесимметричной струе газа, распространяющейся в спутном потоке (та = var) опытные данные О. В. Яковлевского и В. К. Печенкина

Рис. 7.15. Избыточная осевая скорость в сверхзвуковой осесимметричной струе газа (Мо = 3), распространяющейся в спутном потоке (m = var) опытные данные Б. А. Жесткова и др.

Экспериментальное подтверждение этого факта иллюстрирует рис. 7.16, на котором представлена зависимость концентрации на осп газовой струи круглого сечения в спутном потоке воздуха (с = 0, Дс = с ) от величины х/х с. Экспериментальные точки для газов разной плотности и при разных относительных зна- " чениях скорости спутного по-тока заимствованы из моногра-фип Г. Н. Абрамовича и др. [c.387]

Если использовать формулы для Ь и z/i/6 из теории осесимметричной струи, то соотношение (70д) окажется также справедливым. Для учета сжимаемости газа при М < 1 следует в (70г) подставить зависимости (70а) и (67) при и = 0 = var. Вопрос о сверхзвуковых струях рассматривается ниже. Рассмотрим изменения по длине скорости и ширины струи в спутном потоке применительно к большим расстояниям от начала струп, где Дг1т<1. При этом можно пренебречь первым слагаемым в квадратной скобке уравнения импульсов (29), откуда [c.392]

Наибольшего интереса заслуживают встречные прямоточные горелки котла 670П-2 (рис. 4-il2), в которых смешение как таковое отсутствует, так как воздух и газ подаются почти параллельными потоками с близкими скоростями 46 и 47 м1сек. Несмотря на все перечисленные недостатки, полное сгорание все же достигается при а р = 1,10. Можно полагать, что организация смешения в поперечных струях позволила бы довести показатели этих горелок до уровня всех прочих. Наихудший результат (о1кр=1,16) был зафиксирован на котле Бабкок-Верке производительностью 40 г/ч. Прямоточные горелки котла были запроектированы для сжигания технологического газа, подаваемого малым давлением. При этом выходная скорость составляла всего 4 м/сек. Воздух и газ подавались в спутном направлении. Таким образом, смешение в пределах горелки было организовано явно неудовлетворительно. Завершение процесса в объеме ограничивалось относительно большим тепловым напряжением 230 ккал/м Ч, односторонним расположением горелок и низко опущенным котельным пучком. Результативность этой горелки несколько ниже, чем других, однако разница в сумме дополнительных тепловых потерь ХА СЦ по сравнению с лучшими образцами прямоточных горелок не превышает десятых долей процента. 116 [c.116]

Вопрос о длине факела городского газа, горящего в потоке спутного воздуха, изучался также Кюде [87]. Для этого случая 1 + Гт = onst и и поэтому формула (78) может быть представлена в виде [c.126]

Решаюш ее значение для смесеобразования имеют входные условия, в то же время смесеобразование не всегда зависит от критерия Рейнольдса. Лишь в одном случае критерий Рейнольдса влияет на смесеобразование — если массообмен протекает при движении смешиваемых сред спутными, т. е. плоскопараллельными, или осесимметричными, потоками. Стоит изменить входные условия (например, раздробить потоки относительно друг друга и направить их под углом 90° или даже 180° и затем в виде обгцего потока ввести в камеру смешения или сгорания), как сам процесс, так и путь смешения перестают зависеть от критерия Рейнольдса. Рассмотрим это на конкретном примере при смешении двух газов — окиси углерода СО и азота N2, поскольку основные физические свойства этих газов очень близки, в частности, при Т = 273° К [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...