Сопряжения — Длина нормальная

Соосность поверхностей цилиндрических — Контроль 732 Сопряжения — Длина нормальная 644 ---в шпоночных соединениях — Характеристика 663, 664 --гладкие цилиндрические — Допуски и посадки 644 Сортамент 771, 798—804 Спираль Архимеда — Уравнение 870 --логарифмическая — Уравнение 870 [c.905]

Примечания 1. d — номинальный диаметр резьбы 5 — шаг резьбы а 2S для наружной и с < 3S для внутренней — не-довод резьбы при нарезании в упор. 2. Величина I приведена для угла сбега а = 25 . 3. А — для проточек нормальных Б — для проточек узких В — при сопряжении с резьбой с проточкой типа Г и II Г — при сопряжении с резьбой с проточкой типа III. 4. 2 — длина полной резьбы (без сбега). 5. = 0,5 для S = 1,25 2 Гх — 1 для 5 = 2,54- 4-,5 Ti = 1,5 для S = 5 4- 6. [c.76]

Нормальная длина I сопряжений для гладких цилиндрических изделий принимается равной [c.64]

Если длина сопряжения больше нормальной, то погрешности формы (искривление, конусообразность и др.), допускаемые в пределах всего поля допуска на размер элемента детали, могут нарушить заданный характер соединения. В этих случаях рекомендуется отклонение ( юрмы ограничивать. [c.64]

Канавки и полости во вкладышах подшипников служат для распределения смазки вдоль его оси. Вращающаяся шейка вала (или вращающийся вкладыш при неподвижной оси) распределяет количество поданной смазки по всей рабочей поверхности. Смазочные канавки должны располагаться в ненагруженной части вкладыша (верхней половине). В нагруженной части вкладыша (нижний вкладыш) никаких канавок не делают, так как они нарушают целостность масляной пленки и снижают давление масла на шейку. Исключением являются тихоходные машины, где канавки располагаются на нагруженной части для лучшего распределения масла по поверхности трения. Длина маслораспределительных канавок не должна превышать /5 длины вкладыша. Смазочные канавки разных форм можно изготовлять на станках и вручную. Не допускаются сквозные канавки, так как в этом случае масло будет вытекать наружу, и смазка не достигнет цели. Для нормального режима смазки в сопряженных [c.129]

Длина свинчивания в силу конструктивных особенностей резьбовых соединений оказывает влияние на качество и характер сопряжения. Установлено три группы длин свинчивания S — короткие, N — нормальные и L — длинные. [c.41]

Нормальная длина сопряжений (t) для гладких цилиндрических изделий принимается равной /= (1—2) d, чаще 1= l,5d. [c.54]

Если длина сопряжения больше нормальной, то погрешности формы (искривление оси, конусообразность и др.) могут нарушить предполагаемый характер сопряжения (см. гл. П). [c.54]

Сопряжения пути на подходах н на мосту, а также между смежными пролетными строениями должны быть плавными. Для этой цели при мостовом полотне на деревянных поперечинах допускается прирубка мостовых брусьев к поясам продольных балок или ферм в пределах нормальной глубины врубок (5—30 мм). Если высота нормальных брусьев недостаточна, то разрешается применять брусья большей высоты, а в крайнем случае подкладывать под брусья доски толщиной не менее 40 мм, длиной не короче 1 м, надежно прикрепляемые к брусьям. [c.269]

Подвижные посадки 2-го класса, как и в остальных классах точности, предусмотрены системой ОСТ 1) для нормального температурного режима работы агрегата, при котором не допускается больших отклонений температуры сопрягаемых деталей в работе от температуры их сборки 2) при одинаковых коэфи-циентах линейного расширения металлов вала и отверстия 3) при соотношении длины сопряжения к диаметру, равном 1,5. [c.204]

Для основных крепежных резьб по ОСТ 94, 32 и 1260, учитывая определенную связь между шагом и диаметром, а также между диаметром и длиной свинчивания (нормальная длина свинчивания равна высоте стандартной гайки, т. е, 0,8 йд), величины допусков среднего диаметра могут быть выражены функцией только шага резьбы. Для этих резьб по аналогии с гладкими цилиндрическими сопряжениями устанавливается резьбовая единица допуска [c.320]

Наблюдаемые на экране полярископа картины полос интерференции для варианта с коническим расширением вала (высота 0,2D, диаметр по низу 1,12D) при двух случаях затяжки болтов приведены на фиг. П1. 32. В верхней части виден контур мениска иммерсионной жидкости, находящейся внутри вала. Получаемые для диаметрального продольного сечения вала картины полос интерференции позволяют непосредственно по порядкам т определить нормальные напряжения вдоль контура диаметрального сечения вала и показывают неравномерность растягивающих напряжений в стенке вала на длине, зависящей от величины начального затяга соединения. Наибольшая величина напряжений имеет место в сопряжении цилиндрической части вала с конической (фиг. П1. 33). [c.222]

В общем виде к изделиям с гибкими элементами или элементами малой жесткости могут быть отнесены изделия или детали, имеющие длинный и тонкий стержень (лепесток, вывод или проволоку), который при приложении некоторого определенного сжимающего осевого или радиального усилия неизбежно отклоняется в сторону с изменением начальной геометрической формы. Искривление тонкого элемента возможно даже при приложении осевой нагрузки меньше критической, так как ось такого элемента практически всегда имеет некоторое начальное отклонение от прямолинейности, а следовательно, торец становится неперпендикулярным к оси детали и появляется изгибающий момент. Таким образом, под гибким элементом понимают часть детали, которая в процессе сборки при незначительной погрешности относительного координирования и предварительном изгибе может получить деформацию, нарушающую нормальный процесс сопряжения, что приведет к браку собираемого изделия. [c.172]

Узлы и узловая сборка башенного крана. Операции сборки определение базовой детали по каждому узлу, чистка деталей и расположение их по сборочным базам установка рам и станин по линейке, отвесу и уровню слесарная обработка и пригонка деталей сборка резьбовых соединений сборка шпоночных и шлицевых соединений сборка соединений с накатом сборка и установка подшипников установка валов и осей сборка зубчатых передач, сборка цепных передач сборка муфт и тормозов проверка взаимного положения деталей установка нормальных зазоров между сопряженными деталями балансировка вращающихся деталей проверка н регулировка работы узлов. Техническая документация при сборочных работах. Инструкции по опробованию и испытанию крана, по приемке и оформлению ремонта. Разгрузка монтажных единиц крана на месте его установки. Монтаж башенного крана СБК-1. Необходимая для монтажа длина пути. Наименьший радиус закругления внутреннего рельса подкранового пути. Длина, высота и ширина шпал. Толщина балластного слоя. Расположение частей крана на подкрановом пути перед началом монтажа. [c.547]

IV = (и ,Пу,р) определяется формулами (13), (21). Далее, консолидируемая полоса расчленяется на прямоугольники и две полуполосы, такие что в каждой из этих элементарных областей содержится одна точка раздела граничных условий. Решение в элементарной области ищется в форме ряда (17), коэффициенты находятся из условий сопряжения на торцах соседних прямоугольников. В результате образуется нормальная система алгебраических уравнений Пуанкаре-Коха относительно неизвестных А . Основание может иметь и изначально форму прямоугольника. В частности, для случая, когда на полосе — основании — лежит одна конечная балка, решение можно искать в одной полуполосе, торец которой проходит через середину балки. При этом задача разбивается на симметричную и кососимметричную задачи для полосы, а условия сопряжения полуполос становятся эквивалентными перекрестным условиям на торце полуполосы (15), (16). Если, например, балка имеет длину 2Л и нагружена симметрично на расстоянии 5 от своих концов сосредоточенными силами Р, система Пуанкаре-Коха принимает вид zJ = -(7 ,6 = , к = 1,2,...) [c.580]

В зацеплении Новикова соприкосновение зубьев осуществляется в любой момент не по линии, как в эвольвентном зацеплении, а в точке. Отличительная особенность зацепления состоит еще и в том, что контактная точка сопряженных профилей перемещается по линии, параллельной осям колес цилиндрической передачи, а не по линии, нормальной к профилям зубьев, как в эвольвентных передачах. Следовательно, и коэффициент перекрытия в торцовом сечении для передач Новикова равен нулю, так как длина линии зацепления для них в этом сечении равна нулю. [c.123]

Износ в отдельных частях профиля, появляющийся при действии нормальной силы вследствие скольжения. профилей, будет различным и его интенсивность в каждой точке можно охарактеризовать так называемым удельным скольжением. Выделим в области, близкой к точке к, элементарные дуги osj и sa, катящиеся одна по другой со скольжением (рис. 9.9), начало и конец которых будут представлять собой сопряженные точки. Если бы было чистое качение профилей, то дуги 6si и bs были бы одинаковы. В действительности же из-за частичного проскальзывания выделенные дуги отличаются одна от другой. Разность их длин представляет собой так называемую дугу скольжения. Предел отношения последней к длине дуги характеризует напряженность работы в данной точке профиля и называется удельным скольжением [c.230]

При использовании комплексных калибров отверстие считается годным, если комплексный калибр-пробка проходит, а диаметры и ширина паза не выходят за установленный верхний предел вал считается годным, если комплексный калибр-кольцо проходит, а диаметры и толщина зуба не выходят за установленный нижний предел. При длине шлицевого вала или втулки, превышающей длину комплексного калибра, предельные отклонения от параллельности сторон зубьев вала и пазов втулки относительно оси центрирующей поверхности не должны превышать на длине 100 мм 0,03 мм в соединениях повышенной точности, определяемой допуском на размер Ь в пределах от /Гб до /Т8 0,05 мм в соединениях нормальной точности при допусках на размер Ь от /Г9 до /ТЮ. ГОСТ 1139—80 не регламентирует суммарные отклонения. Проектирование комплексных калибров для контроля прямобочных шлицевых соединений осуществляют с учетом предельных размеров сопряженных деталей. [c.254]

Контроль бокового зазора. Основным комплексным показателем для каждого из шести видов сопряжения принят гарантированный боковой зазор, так как для предотвращения чрезмерного мертвого хода, возможного заклинивания при нагреве передачи, шума при работе и обеспечения нормальных условий смазывания решающую роль играет наименьшее значение бокового зазора, а не наибольшее или среднее его значение. Практически при большинстве угловых положений колес зазор будет превосходить гарантированное значение, приведенное в стандарте. Это превышение будет увеличиваться при переходе к другому виду сопряжений или виду допуска бокового зазора и к более грубой следующей степени точности. В качестве отдельных элементов, влияющих или определяющих значение бокового зазора, в ГОСТ 1643—81 для зубчатых колес нормируется смещение исходного контура или отклонение измерительного межосевого расстояния (последнее только для прямозубых и узких косозубых колес) либо отклонение средней длины общей нормали или толщины зуба. [c.181]

Длина свинчивания резьбы I — длина сопряжения винтовых поверхностей резьбы болта и гайки, измеренная вдоль оси. Длина свинчивания обычно равна высоте гайки (длине ее резьбы). Нормальная высота гайки для крепежных резьб принята равной 0,8а(. В зависимости от конструктивных и эксплуатационных требований высота гайки может быть меньше и больше нормальной. [c.152]

Рио. 1. Оптическая голограмма точки является серией концентрических колец (а), представляющих картину распределения интенсивности, которая возникает, когда волны, рассеянные точкой, складываются с гребнями или впадинами плоской записывающей волны, служащей в качестве опо жой. Голограмма восстанавливается (б) при освещении ее только опорной волной. Дифракционный эффект колец голограммы вызывает два дифракционных волновых фронта первого порядка в дополнение к ослабленной волне нулевого порядка. Один из фронтов — правильное восстановленное изображение рассеянной волны, идущей от объекта, который образует мнимое (правильное) изображение этой точки, находящееся в первоначальном положении ее. Другой волновой фронт — сопряженная восстановленная волна, образующая действительное (сопряженное) изображение точки. Если голограмма освещается волной о половинной длиной волны (в), восстановленные изображения сдвинуты на вдвое большее по сравнению с нормальным расстоянием. [c.116]

Площадь срезки, как показал опыт, не должна превышать 25% от потребной рабочей площади живого сечения под мостом (за исключением тех случаев, когда мост располагается на искусственном русле). Для того чтобы срезка нормально работала и не заносилась, она должна обязательно продолжаться как в верховую, так и в низовую сторону от оси перехода, на протяжение не менее полной длины струенаправляющих дамб. При этом должно быть обеспечено плавное сопряжение в плане границ срезки с естественным руслом и струенаправляющими дамбами (см. рис. 31-УП). [c.40]

При назначении допусков должна учитываться длина сопряжения, под которой понимается длина соприкосновения поверхностей сопрягаемых деталей. Под нормальной длиной сопряжения понимается длина, при которой установленные стандартами допуски могут принима ься без поправок на увеличенную длину сопряжения, [c.347]

За нормальную принимается длина или ширина контакта, не меньшая, чем 60% длины сопряжения для 11ервого или второго из двух комплексных калибров. У первого из двух калибров соотношение уменьшается до 20 — 50%. [c.166]

Сумма (для внутреннего зацепления — разность) коэффициентов коррекции колеса и шестерни сопряженной пары зубчатых колес в нормальном (или в торцовом) сечении Длина дуги делительной окружности между профилями зуОа в торцовом сечении (рис. 1 и 2) [c.24]

Рассмотрим сопряжение двух участков канала у первого продольный урон /о1 кр (см. рис. XIII.14). Кривая свободной поверхности потока на втором участке канала будет кривой спада типа 2. Практически длину кривой спада Ьз, подобно рассмотренным выше случаям, ограничивают сечением 3—3, в котором глубина потока отличается от нормальной глубины не более чем на 0,5—5%. т. е. относительная глубина т) = /гз//1о2= 1.005-7-1,05. Условно считаем, что в сечении 3—3 происходит слияние кривой спада 2 с линией нормальной глубины Л гЛ 2 и вниз по течению движение становится равномерным. Таким образом, под длиной кривой спада 2 следует понимать расстояние /. [c.282]

Не всегда допустимо иметь в нижнем бьефе прыжки какого бы то ни было типа. Например, при устройстве лесосплавных лотков сопряжение бьефов должно быть плавным, без образования гидравлических прыжков. Это можно осуществить, используя переходные участки с продольными уклонами, равными критическим. На рис. ХХУИ.48 показан лесосплавный лоток, по длине которого прыжки не образуются. Если длина лотка на втором участке достаточно велика, а именно 1 +Г <.12, тогда на длине /2—(/ + ") движение будет равномерным с нормальной глубиной, равной критической. Это сопряжение должно быть проверено [c.578]

В случаях расположения станционной площадки на переменном продольном профиле длина и сопряжение элементов профиля должны соответствовать нормам, установленным для соединительных путей в нормальных условиях. При этом, если к станции подходят внешние или внутренние подъездные пути различных категорий, длина и сопряжение элементов профиля главных и приемо-отправоч- ных путей принимаются по нормам, установленным для пути более высокой категории. [c.56]

Наименьшее дополнительное смещение назначают в зависимости от степени точности по нормам плавности и вида сопряжения и обозначают для зубчатых колес с внешними зубьями — Еик, Д-тя колес с внутренними зубьями Ещ- Допуск Тн на смещение исходного контура установлен в зависимости от допуска на радиальное биение Fr, вида сопряжения, причем Ти Р,. Показателями, обеспечивающими гарантированный боковой зазор, для колес является также наименьшее отклонение средней длины линии общей нормали (i wm,) (рис.21, й) наименьшее отклонение толщины зуба по постоянной хорде в нормальном сечении E s, предельные отклонения измерительного межосевого расстояния верхнее Е , )тжнее (рис. 21,6). Уста)ювлепы до- [c.201]

На основании формул (7)—(8) проведены числовые расчеты напряжений для клеевых цилиндрических соединений стали, силумина и их сочетаний, выполненных на клее со следующими характеристиками а = 2,8-10 кгс1см 0а=10 кгс1см .1а = 0,4. Расчеты показывают, что напряжения в адгезиве распределяются неравномерно по длине нахлестки. Максимальные касательные и нормальные напряжения концентрируются на одном из концов нахлестки, причем с увеличением ее длины значительная часть сопряжения остается незагруженной. При расчете по моментной теории (6) из-за наличия тригонометрических функций в расчетных формулах в распределении напряжений появляется особенность, что пои-водит при большой длине нахлестки />5К) к появлению небольшого участка касательных напряжений, направление которых совпадает с вектором внешних нагрузок (рис. 5). [c.27]

В тех случаях, когда нельзя допускать электрического соединения полозами токоприемников контактных подвесок смеж-иых анкерных участков (секций), например в местах раз, 1ела фаз на дорогах переменного тока, устраивают, как уже указывалось, изолирующие сопряжения с нейтральными вставками. Такое сопряжение представляет собой, ио-существу, два рядо 1 расположенных обыкновенных изолирующих сопряжения, между которыми смонтирован дополнительный короткий анкерный участок, нормально не находящийся под напряжением. Длина нейтральной части дополнительного анкерного участка выбирается исходя из того, чтобы она была не меньн1е расстояния между крайними токоприемниками эксплуатирующегося на линии э.п с. при наличии электропоездов определяющим является расстояние между крайними токоприемниками электропоезда (при лесятивагоином поезде длина нейтральной вставки равна примерно 200 м). [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...