Приводы Расход воздуха

При экспериментальном исследовании пневматических устройств могут определяться давление и температура сжатого воздуха в различных точках привода, расход воздуха, перемещение, скорость н ускорение исполнительного органа, а также развиваемое им усилие, время протекания процессов и др. Указанные параметры можно измерять различными методами в зависимости от скорости протекания процесса, однако почти во всех случаях предпочтительнее пользоваться электрическими методами измерения. Как известно, электрическая аппаратура для измерения и записи неэлектрических величин включает в себя датчики, усилители, в качестве регистрирующего устройства — шлейфовый или катодный осциллограф. Конструкции датчиков отличаются большим разнообразием. Здесь будут указаны только те, которые используются при проведении экспериментов в лабораториях Института машиноведения. [c.115]

Предложенная схема позволяет получить достаточно глубокое охлаждение в термостатируемом объеме. Так, максимальное снижение температуры объекта при срабатываемом перепаде давления л,= 4 составляет Д7 =63 К. При этом суммарная относительная доля охлажденного потока Hj. изменяется в пределах 0,5 < ц < 0,8, что позволяет поддерживать достаточно высокий адиабатный КПД схемы 0,27 < < 0,655. Изменение относительной доли охлажденного потока двухконтурной вихревой трубы практически не влияет на расход воздуха, поступающего на охлаждение в термокамеру (рис. 5.14). Изменение ц в диапазоне 0,6<ц < 1,2 практически в два раза приводит лишь к незначительному изменению суммарной доли охлажденного потока (0,35 < Hj.<0,45) в области наибольшего расхождения ц = 0,6. Т.е. режим работы схемы на охлаждение необходимо выбирать из условия обеспечения заданной температуры захолаживания и достижения при этом максимума адиабатного КПД. Результаты расчета схемы на горячем режиме работы показаны в виде температурной зависимости Т = на рис. 5.10. При работе на режиме нагрева необходимо стремиться к большим значениям расхода дополнительного потока (ц = 1,2). При этом минимум температуры достигается при относительной суммарной доли охлажденного потока (ц = 0,5). Наибольшие значения эффекта [c.247]

Задача 4.21. Определить эффективную мощность и удельный расход воздуха ГТУ, если располагаемый теплоперепад в турбине Ло = 230 кДж/кг, расход газа Gr=120 кг/с, расход воздуха Gg=120 кг/с, относительный эффективный кпд турбины /о.с=0,75, механический кпд установки >/J[7 =0,88 и эффективная мощность привода компрессора iV =8700 кВт. [c.158]

Расход воздуха при сушке с рециркуляцией возрастает в п + I раз, что приводит к увеличению расхода энергии на привод вентилятора, но одновременно повышается скорость воздуха у материала, что ускоряет процесс сушки. [c.368]

Расход воздуха G , поступающего из магистрали, находится, как и при одностороннем приводе, по формуле (14.17) для надкритического режима и по формуле (14.18) или (14.19) для под-критического режима. [c.278]

И К дальнейшему уменьшению [удельного расхода [воздуха. Вместе с тем наличие второй камеры сгорания усложняет топливную систему и систему регулирования и защиты двигателя. К тому же высокая температура рабочего тела на входе во вторую камеру сгорания приводит к снижению ее надежности и срока службы. [c.191]

Радиальный зазор принимают равным 1 % длины лопатки I. В ступени с рк = 0,5 увеличение зазора на 1 % от / приводит к снижению КПД и напора ступени на 1,5—2 % и расхода воздуха на 0,7 %. Вместе с тем во избежание задевания абсолютная величина радиального зазора не должна быть меньше 0,5 мм. [c.233]

Холодный теплоноситель в ABO — наружный воздух, который подается в аппарат вентилятором. Вентиляторы ABO — это в основном осевые машины с высокой производительностью и малыми гидравлическими напорами. Для избежания разрывов лопасти от центробежных сил окружные скорости вращения лопастей вентиляторов при диаметре 2—7 м не превышают 60—65 м/с. Лопасти вентиляторов, как правило, выполняют штампованными поворотными и неповоротными. Поворотные лопасти позволяют изменять расход воздуха, что дает возможность в значительных пределах регулировать температуру газа с изменением температуры наружного воздуха. Расход воздуха через ABO зависит от большого числа факторов расположения секций, коэффициента оребрения, числа ходов, компоновки оребренных труб и др. Это приводит к тому, что аэродинамические характеристики вентиляторов могут быть построены только на основании их предварительной продувки на заводах-изготовителях. Аэродинамические характеристики, представляющие собой зависимость статистического напора Др от производительности V и угла установки лопастей [Др (V, р]], для каждого типа аппарата представлены в паспортных характеристиках для иностранных аппаратов. Для аппаратов отечественного производства они приведены в методике. [c.132]

Принципиальная схема работы мембранно-компенсационного преобразователя показана на рис. 47. Отличается он от мембранного преобразователя тем, что зДесь на мембране 4, разделяющей камеры / и 6, закреплен конический клапан. Изменение зазора г между измерительным соплом 5 и деталью приводит к разности давлений в камерах / и б, что вызывает прогиб мембраны. Конический клапан при этом занимает положение, при котором обеспечивается равенство расхода воздуха через сопла 2 и 5, и давление в камерах уравнивается. Положение конического клапана можно определить по отсчетному устройству — индикатору или по замыканию электроконтактов 3, связанных с чувствительным элементом. Из мембранно-компенсационных преобразователей завод Калибр ранее выпускал модели 244, 243, 245 — с различным числом контактов, для разбраковки деталей на различное число групп. [c.100]

При различных положениях дроссельной заслонки и различных расходах воздуха определяют напоры, создаваемые турбокомпрессором, и замеряют расход электроэнергии на его привод. При наличии привода от паровой турбины характеристики снимают при различных числах оборотов агрегата и различных положениях дроссельной заслонки. При этом одновременно замеряют расход пара на привод турбокомпрессора. Одновременно замеряют температуры всасываемого воздуха по ступеням и охладителям, а также температуры охлаждающей воды. [c.309]

Преимущества электропневматических нажимных устройств а) расход воздуха значительно меньше, чем при пневматическом приводе, и определяется лишь величиной утечки воздуха через неплотности б) при относительно медленном движении электродов в момент зажатия весь процесс сближения и разведения может быть осуществлён быстро. [c.304]

Регулятор воздуха получает импульс от главного регулятора и тем самым приводит в соответствие величину расхода общего воздуха в топку, а такн е импульсы по расходу воздуха через воздухоподогреватель (дифференциальный тягомер 24) и по расходу топлива. Регулятор воздуха воздей- [c.214]

Схема регулирования расхода топлива и воздуха в котле со смесительными горелками представлена на рис. 31, в, г. В случае работы котла на резервном жидком топливе предусматривается переключатель вида топлива. На вход усилителя регулятора воздуха вводятся сигналы от дифференциального тягомера, измеряющего расход воздуха, и от датчиков-дифманометров, измеряющих расход пара и газа (мазута). При этом в регуляторе давления пара должен быть применен исполнительный механизм ГИМ-Д2И, имеющий одно устройство жесткой обратной связи (Д) и два устройства упругой обратной связи (И). Регулятор топлива воздействует на регулирующий орган подачи топлива — газовую заслонку или мазутный клапан, а регулятор расхода воздуха — на привод направляющего аппарата дутьевого вентилятора. [c.113]

Изменение расхода газа вызывает появление сигнала рассогласования на выходе измерительной схемы регулятора. В зависимости от знака сигнала рассогласования исполнительный механизм изменяет положение направляющего аппарата вентилятора, что приводит к изменению подачи воздуха в котел. В качестве датчиков в схеме используется диафрагма с дифманометром для измерения расхода газа и пневмометрическая трубка с дифманометром для измерения расхода воздуха. Для повышения качества регулирования в схему введена упругая отрицательная обратная связь по положению регулирующего органа. [c.246]

При возмущении расходом топлива наблюдаются наибольшие изменения выходных координат топки, причем все они имеют одинаковый знак. Возмущение расходом воздуха в большинстве случаев приводит к различным по знаку изменениям расхода дымовых газов, лучистого теплового потока и температуры на выходе из топки. Например, при увеличении расхода воздуха расход дымовых газов растет, а температура и лучистый тепловой поток снижаются. Изменение расхода рециркуляции в топку приводит к аналогичному с расходом воздуха изменению выходных координат топки, но при значительно меньших коэффициентах усиления. Кроме того, при изменении рециркуляции, подаваемой в выходную часть топки, лучистый поток практически не изменяется. При совместных изменениях расхода топлива и воздуха и работающем быстродействующем регуляторе соотношения топливо — воздух , обеспечивающем постоянство избытка воздуха, наблюдаются одинаковые по знаку изменения выходных координат топки, но меньшие по сравнению с изменениями, вызванными только возмущением расхода топлива. [c.184]

Ниже приводится пример построения номограммы для ведения воздушного режима по температуре питательной воды. Расход воздуха через воздухоподогреватель при тарировке определялся с помощью пневмометрической трубки. Сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне измерялось с помощью U-образного жидкостного манометра. [c.437]

О достигаемой при двухступенчатом сжигании газа полноте горения сведений пока мало. Авторы (Л. 295] пишут, что в опытах [Л. 12] при двухступенчатом сжигании обеспечивалось полное дожигание газа, но не указано, при каких общем и первичном расходах воздуха. В Л. 36] в подтверждение полноты сгорания по двухступенчатой схеме приводятся только данные предварительных опытов, неточность которых подчеркивает сам автор. [c.150]

В предварительных опытах было обнаружено, что введение в поток различных тел значительно искажает аэродинамику, что приводит к уменьшению сопротивления, а при данном напоре—к увеличению расхода воздуха. Для уменьшения воз-муш,ения потока измерительные приборы были выбраны возможно меньшего диаметра и перемещались лишь по радиусу модели. Специальными опытами была установлена полная симметричность потока по всему диаметру. [c.101]

Схемы рассчитываемых узлов показаны ва рис. V-3. Ниже приводятся указания для расчета их сопротивления расчет сопротивления участков узлов схем № 1 и 2 сведен в табл. V-15. Для расчета принят расход воздуха 220 л /сек при температуре 290° С. [c.161]

Приводим (рис. 17) график зависимости скорости сдувающего потока от состава смеси керосина с воздухом при давлении в камере 300, 200, 150 и 100 мм рт. ст. При давлениях 300 и 200 мм рт. ст. кривую срыва полностью снять не удалось из-за того, что вакуумный насос не обеспечивал требуемых расходов воздуха. В области смесей = 0,5 -ь- 2,0 пунктирной линией показано предположительное изменение срыва пламени. Обрыв правых ветвей кривых свидетельствует о срыве пламени при обеднении смеси вследствие уменьшения расхода топлива. [c.44]

Применение высоконагретых реагирующих компонентов в процессах переработки топлив вообще и в парогазовом процессе окислительного пиролиза топливо-водяных эмульсий, в частности, не только повышает общий к.п.д. процесса благодаря отбору физического тепла газа и ускоряет превращение жидкой фазы в парообразную, но позволяет снизить энергетические затраты непосредственно в зоне реакции главным образом путем ослабления химической связи в молекулах топлива. А это в свою очередь приводит к уменьшению расхода воздуха и тем самым к снижению общего коэффициента расхода воздуха до о.в = 0,25. Р [c.303]

Понижение температуры наружного воздуха приводит к увеличению весового расхода воздуха через компрессор и его степени сжатия, что обусловливает увеличение паропроизводительности парогенератора и полезной мощности газовой и паровой турбины при постоянных избытке воздуха и температуре перед газовой турбиной. [c.46]

При работе типовой ГТУ в схеме ПГУ с ВПГ сохранение проектной начальной температуры газов приводит к уменьшению расхода воздуха 0 за счет увеличения расхода топлива и сопротивления газовоздушного тракта. Рабочая точка компрессора (точка Ь) при этом перемещается в зону неустойчивой работы (точка Ь ). Для сохранения проектного расхода воздуха в этих условиях необходимо расширить проточную часть газовой турбины (линия 3). На рисунке рабочие точки газовых турбин в цикле ПГУ с ВПГ обозначены с и с, а в автономном цикле ГТУ—с". [c.102]

В экспериментах с соплом I питатель приводился в действие с помощью цепной передачи с 60-зубчатой звездочкой на валу электродвигателя и 12-зубчатой звездочкой на шнеке. Расход частиц составлял 0,1204 кг1сек. Массовый расход воздуха, рассчитанный таким же способом, как и в опытах без частиц, был равен 0,0638 кг/сек, а теоретическое значение было равно [c.319]

В пневматических приборах используют зависимость либо между площадью S продольного канала воздухопровода и расходом Q сжатого воздуха при постоянном давлении р (ротаметры), либо между давлением р и расходом Q воздуха (манометры). При бесконтактном методе [8, 15J измерения в качестве заслонки измерительного сопла 1 используют контролируемое изделие Д (рис. 7.3). Изменение высотьс изделия приводит к изменению зазора Д, а следовательно, контролируемого расхода воздуха, протекающего через 150 [c.150]

В момент наибольшего сокращения расхода система скачков превратцается в криволинейную ударную волну, выбитую вперед за пределы центрального тела. Это приводит к устранению отрыва пограничного слоя и увеличению расхода воздуха, вследствие чего система скачков восстанавливается, а замыкающий ее скачок подходит к тому месту, где вновь происходит отрыв пограничного слоя и т. д. На этом режиме наблюдается сильная тряска ( ном-паж ) двигателя — низкочастотные пульсации давления, связанные с колебанием расхода воздуха. Ввиду возможного разрушения двигателя работать на режиме помнажа нельзя. [c.486]

При обтекании зданий ветром ра ность статических давлений на наветренной и подветренной поверхностях здания приводит к перетеканию воздуха. Рассмотрим воздухообмен в помещении, обтекаемом ветром. Пусть на этих поверхностях имеются отверстия / и 2 (рис. XVI.6). Предположим для простоты, что температура воздуха в помещении равна температуре наружного воздуха. В этом случае количестао (массовый расход) воздуха, поступающего в помещение через отверстие i. [c.290]

Одна из моделей крыла с симметричным профилем и хордой Ь = 1,5 м имела 62 щели, расположенные на одной стороне. Исследования, которые велись в диапазоне чисел Re = (1,5- 4,7) 10 , показали, что полученный за счет отсасывания выигрыш в сопротивлении возрастал с увеличением числа Рейнольдса, так как при этом уменьшалась протяженность естественного ламинарного обтекания. Практически полная ламинаризация пограничного слоя в этом случае приводит к уменьшению эффективного коэффициента сопротивления, получаемого с учетом мощности, затрачиваемой на отсос, на 41 о при числе Ке = 1,52-10 и на 60% при числе Ре = 4,7-10 . Коэффициент суммарного расхода воздуха Q в этих экспериментах не превышал 0,00106. [c.440]

Провести термодииамическнй расчет цикла Карно воздушной холодильной установки (рис. 12.6). Установка предназначена для поддержания в помеи ении температуры 20 °С при температуре окружающей среды 38 °С. Из эксплуатационных соображений давление в воздушных магистралях не должно превышать 500 кПа, а давление воздуха на входе в компрессор 98 кПа. Определить параметры цикла, холодильный коэффициент, холодильную мощность ]1 мощность привода компрессора, если расход воздуха при и. у. составляет 3000 м /ч. [c.160]

Определу1ть расход воздуха и мощность, необходимую для привода компрессора воздушной холодильной машины, если требуется изготовить искусственный лед [c.161]

Экспериментальная установка. В настоящей работе изучается местная теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины воздухом. На поверхности пластины реализуется условие 7с=соп81. Исследуемая плоская пластина (рис. 4.10) устанавливается по оси аэродинамической трубы разомкнутого типа. Воздух прокачивается через установку с помощью вентилятора, который присоединяется к выходному патрубку аэродинамической трубы. Труба представляет собой расширяющийся канал прямоугольного сечения. На входе поперечное сечение равно 60x100 мм , а на выходе 100X100 мм что обеспечивает постоянство давления воздушного потока по длине. Вентилятор приводится в движение электрическим двигателем переменного тока. На входе в канал установлено сопло Витошинского, которое служит для обеспечения равномерного распределения скорости воздуха и исключает возникновение дополнительных возмущений во входном сечении канала. Расход воздуха через аэродинамическую трубу регулируется с помощью ирисовой диафрагмы, установленной на выходном [c.157]

Каждая ступень осевого компрессора состоит из ряда вращающихся лопаток 4, за которыми имеется ряд статорных лопаток. Все ступени компрессора подобраны таким образом, чтобы достичь максимума эффективной работы при высоких массовых расходах воздуха в нормальном загрузочном диапазоне. Перед передним рядом роторных лопаток 4 устанавливают поворотный входной направляющий аппарат (ПВНА) компрессора для направления входящего воздуха на эти лопатки под оптимальным углом. Лопатки ПНА и клапаны отбора приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, угол атаки лопаток изменяется постепенно в соответствии с массовь1М расходом воздуха. Клапаны отбора тоже приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, но скорость движения этих цилиндров не является переменной при работе. [c.44]

Устранение неполадок. При опробовании и наладке пневмоприводов часто случается, что поршень пневмопривода не в состоянии вести за собой ведомый механизм- Недостаточная сила на штоке пневмопривода может быть по различным причинам чаще из-за чрезмерного трения и заедания вследствие неправильной сборки и монтажа, а иногда и недостаточной приработки и обкатки механизмов. В этом случае ведомые механизмы полностью или по частям отсоединяют от привода, проверяют исправность работы каждого звена, и устраняют выявленные дефекты. В случае надобности производят приработку и обкатку путем многократного повторения рабочих циклов механизма. Помимо того может быть недостаточное давление в сети сжатого воздуха вследствие несоответствия производительности компрессора расходу воздуха потребителями и чрезмерных утечек. Понижение давления сжатого воздуха в сети имеет место такн<е вследствие недостаточного сечения воздухопроводов, особенно при значительной длине их и неравномерном расходе воздуха потребителями. В этих случаях необходимо установить, какая же из перечисленных причин имеет место. Установить причину можно путем следующих испытаний. Отключают потребителя и при помощи манометра проверяют давление на питающем трубопроводе. Затем включают потребителя и снова проверяют давление при работе приводов. Если окажется, что при отключении потребителя давление соответствует рабочему, а при работающих приводах давление резко снижается, то причиной этого является недостаточное сечение воздухопровода. Этот недостаток устраняется соответствующей переделкой подводящего трубопрог [c.233]

Измерение диаметра обрабатываемой детали, приводит к измененнв расстояния Z между поверхносты этой детали и торцом измерительного сопла 2, что в свою очередь вызывает изменение расхода воздуха, врох [c.159]

Для управления работой пневматических приводов необходимо поочередно соединять одну из полостей цилиндра с сетью сжатого воздуха, а другую с атмосферой. Такое переменное переключение осуществляется при помощи ручных или электрически управляемых воздухораспределителей. Простейшими ручными распределителями являются распределительные краны типов, В71-1 и В71-2, выпускаемые промышленностью. На рис. 87 показаны конструкция и схема работы крана управления типа В71-2. Краны этого типа рассчитаны на рабочее давление до 6 кгс1см , условные проходы 10 и 15 мм и наибольший расход воздуха 0,9 м /мин при давлении [c.192]

Иногда при наладке пневмопривода поршень цилиндра не в состоянии вести за собой ведомый 1механизм из-за недостаточного давления в сети сжатого воздуха. Это происходит, когда производительность компрессора не соответствует расходу воздуха потребителями или наблюдаются большие утечки. Понижение давления сжатого воздуха в сети может быть вызвано также из-за недостаточного сечения воздухопроводов, особенно при значительной длине их, неравномерного расхода воздуха потребителями. Чтобы установить причину, проводят испытания. Для этого отключают потребитель и при помощи манометра проверяют давление на питающем трубопроводе. Затем включают потребитель и снова проверяют давление при работе приводов. Если окажется, что при отключении потребителя давление соответствует рабочему, а при работающих приводах давление резко снижается, то причиной этого является недостаточное [c.209]

Новый котел тппа П-57р для блока мощностью 500 МВт, предназначенный для работы на экибастузском угле с зольностью до 60%, оснащен среднеходными мельницами типа MPS-2650. Отличительная особенность пы-лесистемы с указанными среднеходными мельницами состоит в том, что требуемая вентиляция мельницы с учетом ее аэродинамических свойств и надежности приводит к увеличению доли первичного воздуха, достигающей на некоторых режимах 50% теоретически необходимого расхода воздуха. Такое количество первичного воздуха с температурой до 140°С (которая ограничивается по условиям надежной работы подщипников мельницы) при сжигании экибастузского угля без принятия специальных мер может привести к трудностям при воспламенении топлива и к неустойчивости горения. [c.29]

Изменение мощности N показано кривой 5 (рис. 5-7), График имеет максимум, связанный с тем, что с уменьшением давления Р одновременно уменьшается расход воздуха, приводящий к уменьшению Л/г, и возрастает степень сжатия, увеличивающая и Nr и N (кривая 7). Точка А соответствует чистС вакуумному режиму, когда расход воздуха равен нулю и Wr = О, а мощность привода компрессора опраделяется только прокачкой пара (Л = Л/п = 324 Вт). Точка В со6тветст1Гуёт рёйГЯНу градирни, когда N л) Nr, а N - 0. [c.140]

В каждом конкретном случае, в зависимости от того какой мощностью на привод компрессора, газодувки, вентилятора располагаем и какие требования предъявляем к компактности установки, условиям ее компоновки и расходу воздуха (газа) на цели охлаждения, может быть выбрана любая схема охлаждения — от вакуумной (Or = 0) и турбовакуумной испарительной до схемы с контактным аппаратом или градирней при давлениях, близких к атмосферному. [c.149]

Расчеты показывают, что ВХМ пш холодопроизводительности 350 кВт и температуре охлажденной воды +7 °С5 может иметь следующие основные характеристики мощность привода турбокомпрессора 100 кВт расход воздуха 4600 м /ч расход воды 0,5 м /ч вакуум в контактном аппарате 0,95 поверхность гаяо-газового теплообменника 320 м масса газо-газового теплообменника 700 кг масса теплообменного аппарата 800 кг общая масса 2200 кг первоначальная стоимость 7,3 тыс. руб. габариты 3200 X 1500 X 1300 мм. [c.168]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Подобная холодная зона потока псевдоожижающего агента при установившемся режиме работы высокотемпературного псевдоожиженного слоя простирается, конечно, на ничтожное расстояние от решетки и вряд ли приводит к образованию на ней застойных зон материала при обычно высоких рабочих числах псевдоожижения. Но различие температуры дутья и рабочей температуры слоя может вызвать серьезные затруднения при пуске (розжиге) высокотемпературной установки. Если не осложнять установку подачей под решетку при розжиге горячих топочных газов от специальной топки, то надо обеспечить скорость холодного воздуха в газораспределительном устройстве, достаточную для развитого псевдоожижения с интенсивным перемешиванием частиц -(примерно, так называемую Wonr). Очевидно, если не дать при розжиге расход воздуха, достаточный не только для стабильного псевдоожижения, но и для перемешивания нижней части слоя, то очаг горения в самой верхней части слоя не сможет быстро нагреть весь слой до высокой температуры и перейти на свое место в нижнюю часть слоя, т. е. роз- [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...