Конусы Длина — Определение

Представим в упрощенной схеме пару цилиндрических колес, изобразив их в виде делительных цилиндров (рис. 472). Первое колесо преобразовалось в коническое с углом делительного конуса ф1. Для определения угла фг другого делительного конуса обратим внимание на то, что при правильном некорригированном зацеплении делительные конусы конических колес должны совпадать с их начальными конусами, а вместе с тем являться аксоидами в относительном движении колес, подобно тому, как в некорригированном зацеплении цилиндрических колес делительные цилиндры совпадают с начальными цилиндрами и вместе с тем являются аксоидами этих колес Чтобы делительные конусы катились друг по другу без скольжения, длины их образующих, измеренные от общей точки Р, должны быть одинаковыми. Поэтому засекаем из Р ось О2 радиусом РО, равным Ь — конусной дистанции колеса /, и находим точку О пересечения образующих второго цилиндрического колеса 2, а вместе с тем и искомый угол ф.2 конического колеса 2. [c.471]

Рис. 20. Аналитическое. определение Рис. 19. Построение развертки конуса длин образующих конуса, пересечен-

Такой способ имеет тот недостаток, что ограниченное число-оправок различного диаметра (обычно применяется шесть оправок) дает лишь грубое определение пластичности пленки. Для устранения этого недостатка сконструирован прибор с конической оправкой [22], который дает непрерывное, а не скачкообразное изменение диаметра. Конус, длиною 10,3 см, имеет диаметр 3,2 мм на узком конце и 38 мм на широком. Покрытая пластинка плотно обжимается вокруг оправки при помощи специального зажима. Эластичность определяется но наибольшему диаметру, на котором произошел разрыв пленки. Оценка облегчается таблицами, дающими величины относительного удлинения в зависимости от расстояния до вершины конуса. Для определения эластичности применяется также прибор Эриксона, о котором упоминалось раньше. [c.1077]

Приведите определения и обозначения следующих основных параметров конусов и конических соединений а) основная и базовая плоскость 6) диаметры наружных и внутренних конусов в) длины конусов и конических соединений г) базы и базорасстояние конусов и соединения д) углы конусов и уклона е) конусность и уклон, [c.118]

Для определения ф = ф (t) заметим, что угловые скорости ф и f обратно пропорциональны длинам окружностей или радиусам оснований конусов, т. с. [c.99]

В этом случае развертка усеченного конуса представляет собой сектор круга с радиусом, равным длине образующей, и углом, меньшим угла полной развертки конуса (рис. 6.3). Задача сводится к определению угла сектора, а алгоритм построения идентичен алгоритму построения развертки полного конуса. Пример программы построения развертки усеченного конуса в этом случае приведен на рис. 6.4. Программа обеспечивает построение той части боковой поверхности усеченного конуса, которая находится слева от прямой и реализует следующий алгоритм [c.107]

На рис. 247 все построения сделаны только для колеса OBD. Те же построения можно повторить для колеса ОВС. Эти построения, чтобы не затемнять чертеж, выпущены. Рассмотренный приближенный метод получения профилей дает результаты тем более точные, чем больше отношение радиуса ОБ сферы к шагу зацепления. Так как высота зубьев очень незначительна по сравнению с радиусом сферы и профили их занимают очень узкую сферическую полосу, то погрешность построения незначительна даже при самых неблагоприятных соотношениях между параметрами колес передачи. Для определения коэффициента перекрытия и наименьшего количества зубьев на малом колесе можно использовать формулы для круглых цилиндрических колес. При этом в указанные формулы следует подставлять числа зубьев и 2 а, соответствующие полной длине начальных окружностей радиусов pi и р2 на развернутых дополнительных конусах, так как они определяют профили зубьев. Выведем формулы для числа зубьев и вспомогательных цилиндрических колес [c.234]

Если рассматривать плоскую фигуру, образованную основанием, движущуюся в плоскости ОС, то ее мгновенный центр вращения находится в точке Т, так как тело катится по обоим направляющим. Прямая ТС, длину которой мы обозначим через г, является, следовательно, нормалью к траектории точки С, т. е. к прямой 0 8. Обозначим через 5 длину О С, через 0 — угол, на который конус повернулся от некоторого определенного [c.99]

Определения основных элементов конических резьб. Общие определения, относящиеся к конусности, углу конуса, углу уклона и базорасстоянию, приведены в статье Гладкие конические соединения . Из специфических определений, связанных с конической резьбой, рассматриваются средний, диаметр, шаг, высота остроугольного профиля и длина сторон, базорасстояние. [c.59]

Для общей оценки величины этого дефекта станка он может быть определен одной числовой величиной, например числом, выражающим диаметр некоторого цилиндра, в пределах которого плавает геометрическая ось стола (планшайбы, шпинделя) станка на практически используемой ее длине, У крупных зуборезных станков вследствие дефектов разгрузочной системы плавание геометрической оси стола нередко совершается вокруг некоторого центра. В данном случае, требующем более детального определения характера дефекта, последний выразится по крайней мере двумя числовыми величинами (положением центра плавания оси стола относительно плоскости последнего и углом некоторого конуса как области плавания оси). Еще более детально плавание стола (планшайбы, шпинделя) может быть охарактеризовано путем выяснения того, как изменяется положение его геометрической оси при изменении угла [c.626]

Для определения угла установки резцов достаточно использовать откорректированную длину начального конуса для базового сечения [c.85]

Следовательно, при вращении вальцовки за один оборот ее корпус вместе с роликами и конусом пройдут внутрь трубы определенный путь (в зависимости от косины расположения роликов) и, кроме этого, конус самостоятельно будет втянут в корпус вальцовки на такую же длину, т. е. конус пройдет определенный путь по направлению внутрь трубы вместе с корпусом и еще такой же путь относительно корпуса. Осевое перемещение вальцовки за один оборот называется подачей корпуса, а осевое перемещение конуса относительно корпуса за тот же период — подачей конуса. [c.172]

Пруток длиной 1000—1200 мм, нагретый в печи до 1100°, подают под молот и рубят на заготовки необходимой длины в зависимости от размеров грибка. Партию заготовок загружают в печь. Нагретые заготовки передают на ковку. В определенном месте заготовки производят подсечку до нужного диаметра, затем отковывают хвостовик грибка на конус, строго выдерживая размеры хвостовика по диаметральному сечению. Посадка диктуется тем, что в дальнейшем хвостовик должен свободно входить в отверстие матрицы штампа, центрируя тем самым заготовку грибка в штампе. Разметку длины хвостовика под обрезку производят в холодном состоянии. Обрезка припуска выполняется в обрезном штампе на эксцентриковом прессе мощностью 80—100 т. [c.207]

При волочении распределение предела текучести по длине рабочего конуса ближе к прямолинейному, чем при прокатке по дуге контакта. Поэтому средний предел текучести может быть определен с достаточной точностью как среднеарифметический по формуле (57). [c.32]

Для определения оптимальных геометрических размеров и аэродинамических параметров работы прямоточных пылеотделителей создана экспериментальная установка (рис. 2), состоящая из всасывающего газохода с кассетой протарированных на различные объемы газа диафрагм, вентилятора ВД-4 производительностью 1500—3000 м час, выхлопного диффузора, выравнивающего газохода, длина которого равна его 15 диаметрам, прямоточного аппарата и бункера со шлюзовым питателем пыли. Прямоточный пылеотделитель имел входной и направляющий конусы, лопаточную решетку, стеклянный цилиндрический корпус, отсасывающее кольцо, раскручивающую улитку и отсасывающий циклон диаметром 200 мм. Раскручивающая улитка с отсасывающим кольцом и циклоном была установлена на расстоянии шести диаметров от решетки. Отсасывающее кольцо составляло одно целое с центральным газоходом, имеющим свободное перемещение в осевом направлении. Это позволяло принимать любую заданную длину участка сепарации пыли, равную одному, двум, трем и четырем диаметрам пылеотделителя. Специальное дроссельное устройство центрального газохода обеспечивало регулировку заданного объема отсасываемого газа. В установке предусмотрены контрольные точки для замера статического и динамического пылеотделителя и отсасывающего циклона. Абсолютные значения тангенциальной, осевой, радиальной скоростей, статического давления и углов отклонения потока от осевого направления замерялись через штуцера в стеклянном корпусе аппарата на расстоянии одного, двух и четырех диаметров аппарата от решетки. В установке также предусмотрены контрольные точки для подачи в нее распыленной подкрашенной воды и дыма. [c.102]

Этот результат иллюстрируется рис. 9, который позволяет провести также элементарную проверку. Огибающая освещающего пучка показана сплошными линиями, а прерывистыми — пучок, кажущийся выходящим из точки Р предмета- двойни-ка . Аксиальная каустика этого пучка всегда вдвое длиннее каустики освещающего пучка. Это можно легко понять, если представить себе аксиальную каустику как геометрическое место центров гомоцентрических пучков, каждый из которых испускает лучи лишь в пределах определенного конуса. Для каждого из этих элементарных пучков имеется некоторая резкая точка, сопряженная точке Р и лежащая на линии, соединяющей точку Р с центром пучка. Уравнение (43) подтверждает, что это рассуждение, проведенное в рамках геометрической оптики, фактически оправдано, [c.252]

Бесцентровое шлифование с продольной подачей может производиться и до упора. В этом случае шлифуются ступенчатые заготовки, которые нельзя шлифовать насквозь, а также конусы (с соответствующей заправкой кругов). Проходя между кругами на определенную длину, заготовка упирается в специальный упор и автоматически или вручную выводится из кругов назад. [c.525]

Длины L и I для определенного диапазона диаметров изменяются между минимальным и максимальным значениями и соответствуют числам, указанным для ближайшего наименьшего и наибольшего значений в одном диапазоне (общая длина увеличивается или уменьшается за счет разности длин обоих конусов, если конус, соответствующий одному из двух смежных диапазонов, больше или меньше рассматриваемого конуса). [c.235]

К шлифовальному кругу. При затачивании задняя поверхность сверла будет являться частью воображаемого конуса, что обеспечивает изменение задних углов по длине режущей кромки сверла. Для сверла лучше, когда задний угол у наружного диаметра меньше, чем у центра. Резкое увеличение заднего угла по направлению к центру сверла обеспечивает заточку по второму способу (см. рис. 205, б), который нашел распространение при заточке сверл. Заточка сверл по первому способу (см. рис. 205, а) увеличивает задний угол сверла по направлению к центру значительно меньше. Приспособление для установки сверл конструируют так, чтобы вершина конуса, по которому производят заточку, была расположена на определенном расстоянии от оси сверла при первом способе это расстояние равно 1,16D, а при втором способе — 1,9D. Ось конуса смещается от оси сверла на 1/13—1/10D (D — диаметр сверла). [c.285]

При соприкосновении внутренней поверхности заготовки с оправкой, помимо обжатия заготовки по диаметру, происходит еще обжатие стенки, так как зазор между калибрами и оправкой уменьшается более интенсивно, чем диаметр оправки по длине. При достижении клетью крайнего переднего положения деформированный участок заготовки (рабочий конус) освобождается от соприкосновения с калибрами и труба-заготовка вместе с оправкой поворачивается на определенный угол (60—90°). При обратном ходе клети происходит раскатка более утолщенной части рабочего конуса, которая образуется в выпусках калибров, предусмотренных калибровкой. Очередной цикл прокатки начинается с продвижения заготовки вперед на определенную величину, называемую подачей. [c.197]

Резьбу на трубах нарезают для соединения их с фитингами (угольниками, муфтами, крестовинами). В каждом отдельном случае на трубе нарезают резьбу определенной длины. Вытекает это из следующего. При рассмотрении профиля резьбы легко установить, что у последних ниток резьбы внутренний диаметр постепенно увеличивается и резьба становится конусной. Этот конус имеет большое значение для получения плотного соединения трубы с фитингом. Фитинги легко навертываются на цилиндрическую часть резьбы и только на последних нитках плотно заклиниваются. Поэтому [c.176]

Рассмотрим, как пример, определение допустимого отклонения угла конуса 2а в неподвижных конических соединениях, исходя из эксплуатационных требований. Основное эксплуатационное требование к этим соединениям состоит в том, чтобы они передавали возможно больший момент трения 1 Мтр. При заданных диаметрах и длине соединяемых конусных деталей, осевой силе и постоянном натяге величина М р зависит от точности совпадения конусностей наружного и внутреннего конусов и величин отклонений от правильной формы конусов. [c.16]

Пусть требуется развернуть (фиг. 92) конус АОВ с диаметром основания О. Для этого из произвольной точки К радиусом КМ, равным длине образующей конуса Ь, описывают дугу аЬ окружности. Через точку К и произвольную точку М дуги аЬ проводят прямую КМ. Затем проводят прямую КЫ под углом а к прямой КМ. Полученный сектор КМЫ является разверткой конуса. Определение величины угла а производится по формуле [c.104]

Для определения размеров конических колес вводят в рассмотрение средние дополнительные кЬнусы (см. рис. 20.18). При этом принимают условно, что профиль зуба на таком конусе близок к эвольвентному профилю зуба цилиндрического колеса с радиусом начальной окружности, равным длине образующей дополнительного конуса. [c.335]

Определение размеров конических колес. Профиль зуба на большем дополнительном конусе конического колеса незначительно отли чается от профиля зуба эвольвентного цилиндрического колеса С радиусом начальной окружности г, равным длине образующей дополнительного конуса (рис. 3.67). Эти цилиндрические колеса получили название эквивалентных цилиндрических кааес. Поэтому [c.289]

Как показали эмопериментальные исследования [Л. 293, 294, 440], изменение интенсивности конвективного теплообмена по длине канала при турбулентном движении существенно зависит от условий входа жидкости в канал. Вход у всех четырех цилиндрических каналов различного диаметра, используемых в настоящем исследова-нш, не был плавным. По своей геометрии он приближался к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой сгорания и экспериментальным участком (рис. 16-4) имел ступенчатую футеровку из хромомагнезитовых кирпичей. Кроме того, на развитие теплообмена по длине канала влияли геометрические особенности камеры сгорания и сам процесс сжигания газообразного топлива. С целью определения закономерностей изменения конвективного теплообмена по длине канала было [c.433]

Кон5 сообразность — Определение 481 Конусность — Проверка 512 Конусы — Измерение 510—512 Концевые меры длины 504—506 Копиры — для токарных станков — Графический метод построения для обработки фасонных поверхностей 120 — Пример расчета 128 — Расчетные формулы, схемы 123 — 128 [c.561]

В дополнение к перечисленным важнейшим параметрам РДТТ существуют некоторые приемы, с помощью которых можно уменьшить влияние регулирующих параметров на максимальное давление, время горения и нейтральность кривой тяги. К их числу относятся создание компенсирующих поверхностей в канале заряда, изменение длины и формы компенсирующего выходного конуса, изменение вязкоупругих свойств топлива. Поскольку деформация заряда определяется свойствами ТРТ, при определенных обстоятельствах это можно использовать для компенсации изменений во внутренней баллистике двигателя, модифицируя физические свойства топлива. Такое влияние механических характеристик ТРТ на параметры рабочего процесса проявляется и в меньшей температурной чувствительности двигателя бессопловой конструкции. Канал заряда в бессопло-вых РДТТ сам формирует сопло двигателя, и при высоких температурах топливо больше деформируется, расширяя канал, [c.136]

Набор Топология определяет структуры данных, описьшающих связи (отношения) между геометрическими сущностями - классами набора Геометрия . К структурам топологических данных относятся вершины, ребра, линии к касных моделей, участки поверхности, оболочки - совокупности связанных через ребра участков поверхности, тела - части пространства, ограниченные оболочкой, совокупности тел, в том числе простые конструкции вида частей цитандра, конуса, сферы, тора. В наборе имеются также средства 1) для скругления острых углов и кромок, т. е. формирования галтелей постоянного или переменного радиуса 2) для поддержания непрерывности при сопряжении разных поверхностей 3) для метрических расчетов - определения длин ребер, площадей участков поверхности, объемов тел, центров масс и моментов инерщ1и. [c.270]

Авторы работ [75, 76] проводили исследование при помощи разрезной волоки, состоящей из двух половин, скрепленных стяжными шпильками, что позволяло измерять распорное усилие. В каждую половину волоки вставляли ползуны различной длины для измерения нормальных и касательных контактных напряжений. Точность определения напряжений, по данным авторов, около 10%. Волока и ползуны были изготовлены из стали ШХ15. Угол рабочего конуса волоки а = 10. Шероховатость поверхности канала Ца = 0,65 мкм. [c.65]

Разность между действительным и номинальным межосевыми углами в передаче, выражеш1ая в линейных величинах на длине, равной длине L образующей делительного конуса (см. определение 10) [c.75]

Как уже отмечалось, в силовых конических передачах преимущественное применение находит установка подшипников по схеме "врастяжку" (см. рис. 5.24, а). Типовая конструкция вала конической шестерни, фиксированного по это сжеме, приведена на рис. 5.25. Силы, действующие в коническом зацеп-лении, вызывают появление радиальных реакций опор. Радиальную реакцию считают приложенной к валу в точке пересечения его оси с нормалями, проведенными через середины контактных площадок на кольцах подшипника. Обозначим Ъ - расстояние между точками приложения реакций а - длина консоли t/- диаметр вала в месте установки подшипника I - расстояние от точки приложения реакции ближайшей к шестерне опоры до вершины делительного конуса. При конструировании следует принимать d > 1,3а в качестве Ъ - большее из двух значений i 2,5а или Ъ 0,6/. Конструктор стремится получить размер а минимальным для уменьшения изгибающего момента, действующего на вал. После того как определен этот размер, по приведенным соотношениям принимают расстояние Ь. При этом узел получается весьма компактным. [c.482]

Коническая поверхность, точнее, прямая круговая коническая noBepxHO Tbj — это поверхносгъ вращения, образованная прямой, j вращающейся относительно оси и пересекающей ее. При обработке реальной конической детали (т. е. ограниченной снаружи или изнутри конической поверхностью) возникают различные отклонения от номинального конуса (т. е. конуса, определяемого 1юминальной поверхностью и номинальными размерами — диаметром, длиной, углом конуса определения см. ГОСТ 25548—82. [c.128]

Гиперзвуковой след за тонким телом несколько отличается от следа за туными телами. В случае тонкого тела большие градиенты в потоке, вызванные головной ударной волной, несущественны и вязкий след распространяется в области, где параметры потока близки к параметрам набегающего нотока. Явления перехода различны, кроме того, возможно различны и величины турбулентных пульсаций, которые зависят от степени затупления тела. Область ближнего следа ограничена прямыми линиями, причем его первоначальная ширина несколько больше, чем поперечные размеры тела из-за толстого оторвавшегося вязкого слоя, затем ширина следа постепенно уменьшается вниз по потоку, достигая горла. В ближнем следе оторвавшийся вязкий слой играет важную роль. За горлом ширина следа растет пропорционально длине следа. Как упоминалось в гл. I, елед за тонким телом является холодным в отличие от горячего следа за тупым телом из-за отсутствия интенсивного нагрева, создаваемого возникающими ударными волнами, и более медленного роста следа. Кроме того, след за тонким телом охлаждается гораздо быстрее, чем за тупым телом. Эксперименты с острым конусом и конусом со сферическим затуплением, имеющими угол при вершине 20 , в интервале чисел Маха М от 2,66 до 4,85 показали, что донное давление и угол наклона поверхности следа одинаковы для обоих конусов, если одинаковы местное число Маха и число Рейнольдса, вычисленное по толщине потери импульса пограничного слоя у основания конуса [82]. Из-за высокой температуры в гиперзвуковом следе за тупым телом на течение в следе влияют свойства реального газа или физико-химические процессы, как, например, диссоциация, ионизация и рекомбинация. Время, требуемое для завершения процессов диссоциации и ионизации (и для обратных процессов), в сравнении со временем движения частиц газа существенно при определении регистрируемых эффек- [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...