Время переходных режимов

При конструирований моделирующей установки учитывалось стремление при малых габаритах модели получить достаточно большое время переходного режима, с тем чтобы иметь возможность производить запись процесса на шлейфовом осциллографе. Поэтому для данной модели были приняты электролитические конденсаторы. [c.387]

Время выхода на стационарный режим плавления стекловидных материалов и характер их разрушения во время переходного режима изучались Е. М. Шаховым (1962), Ю. В. Полежаевым (1963, 1964) и Б. И. Резниковым (1964). Расчет профиля температуры в твердой фазе при нестационарных условиях полета требует, как правило, решения нестационарного уравнения теплопроводности с учетом конечности протекания скоростей [c.557]

Из уравнения (59) видно, что теоретически полностью стационарный режим недостижим, если === Вместе с тем, время переходного режима, т. е. время достижения заданного допустимого отклонения от т- , уменьшается при начальной загрузке в тигель сплава такого же состава, который образуется в стационарном режиме (Мц т ). Время переходного режима сокращается также при увеличении температуры испарения, так как рох ] Т, а следовательно, и а[ возрастают с увеличением температуры. [c.163]

Второй случай предполагает, что во время переходного режима температура испарения регулируется так, чтобы общая скорость испарения сплава оставалась постоянной, хотя скорости испарения отдельных компонентов могут изменяться. Если при этом скорость подачи сплава в испаритель не изменяется, то и объем испаряемого вещества в тигле остается постоянным. Реализовать на практике такой режим испарения довольно трудно. Некоторое приближение получается при подаче материала на поверхность испарения с градиентом температуры. [c.163]

Время достижения стационарного состояния зависит от соотношения компонентов в сплаве и давления паров чистых компонентов. При одинаковой начальной концентрации время переходного режима тем больше, чем ближе упругости паров компонентов. Наименее благоприятный случай соответствует малой концентрации в сплаве труднолетучего компонента, так как до достижения стационарного режима проходит значительное время, в течение которого бесполезно испаряется большое количество металла. [c.164]

Ограничение момента добавочными сопротивлениями сильно затягивает время переходного режима. Поэтому следует изучить [c.112]

Время переходного режима согласно (8-24) пропорционально электромеханической постоянной системы Ум и времени <до, определяемому при заданном моменте статической нагрузки механическими характеристиками электропривода. [c.178]

Приведенные выше расчетные и графические зависимости определяют полное время протекания пусковых или тормозных режимов при разгоне привода до номинальной скорости. Если разгон ведется не до номинальной скорости, то время переходного режима можно оценить, имея в виду, что при использовании типовых магнитных контроллеров привод достигает скорости 0,6 Лн приблизительно за время, равное 1/3 времени пуска, и скорости 0,9 Пи за время, равное 2/3 времени пуска. [c.179]

Время переходных режимов имеет важное значение для расчета крановых электроприводов и определения производительности крановых механизмов. Его значение определяется допустимыми ускорениями (замедлениями), которые выбираются исходя из технологических требований и возможностей крана. Верхние пределы ускорений ограничиваются сцеплением колес с рельсами, раскачиванием груза, динамическими усилиями в звеньях механизма (см. 8-1,6), а также допустимыми моментами двигателя. Значения ускорения, которые удовлетворяют технологическим требованиям, предъявляемым к крану, зависят от характера груза, назначения крана, его скоростных параметров и пути перемещения груза. [c.179]

Внешние характеристики генераторов постоянного тока 138, 139, 140 Время переходных режимов 39, 178 Выбег механизма при торможении 108 [c.233]

Регуляторы первичного и общего воздуха РПВ и РОВ) в этой схеме управляют воздушным режимом котла в зависимости от положения органов, регулирующих расход топлива, что обеспечивает экономичность работы котла во время переходных режимов. [c.76]

Задача, рассмотренная выше, была рассчитана по некоторым приближенным методикам. Первой была использована обычная точечная модель реактора с форм-функцией невозмущенного состояния реактора в уравнениях (9.10) — (9.16). Ввиду резкой деформации нейтронного поля это приближение, как и следовало ожидать, дало плохой результат максимальный поток тепловых нейтронов занижен в 10 раз (рис. 10.4). Изменение реактивности во время переходного режима также сильно отличается от полученного с помощью точного численного расчета (см. рис. 10.2). [c.425]

Характерное время переходного режима ( 1 < tf) может быть определено аналитически [c.356]

Если при каждом значении частоты враш.ения ротора двигателя подача топлива поддерживается на максимальном уровне, допускаемом указанными ограничениями, ускорение ротора является, очевидно, максимальным, а время переходного режима минимальным. Такая приемистость является оптимальной. [c.89]

Теплообменник в общей сложности проработал более 900 ч, причем максимальная непрерывная продол- жительность работы составляла 250 ч. Это позволяет сделать некоторые выводы об эксплуатационных характеристиках высокотемпературного теплообменника. Все вспомогательные системы работали надежно, обеспечивали гибкое регулирование режимных характеристик (расходов и температур греющих газов, воздуха, насадки) в широких пределах. Системы механического транспорта (скиповый подъемник) обеспечивали необходимую производительность при температурах насадки 300—900° С. Стационарный режим поддерживался устойчиво. При пуске и переходных режимах время наступления стационарного состояния заметно уменьшалось с увеличением расхода насадки. [c.382]

Решение уравнений при нестационарных колебаниях. В предыдущем параграфе были рассмотрены случайные силы и вызванные ими случайные колебания, когда вероятностные характеристики сил и компонент вектора состояния стержня [Z (e, т)] во времени не изменялись. Такие случайные колебания называются стационарными случайными колебаниями. Они возможны, когда время переходного процесса много меньше времени рабочего режима. Кроме того, стационарные колебания возможны только в том случае, когда уравнения колебаний стержня есть уравнения с постоянными коэффициентами, а нагрузки, действующие на стержень, представляют собой стационарные случайные функции. [c.158]

Погрешность в определении Q, а также тепловая нагрузка на образец и время его пребывания под нагрузкой определяются видом и параметрами переходного режима. Многие из возможных видов возмущения с помощью различных комбинаций тепловых блоков (см. п. 4.3) уже реализованы [20, 31, 39, 611, для оценки практической целесообразности каждого из них и минимизации погрешности необходимо классифицировать переходные процессы (рис. 5.19). Каждая из комбинаций тепловых блоков может давать возмущение изменением температуры или мощности [c.126]

Если температура поверхности значительно превышает адиабатную температуру горения (2> 1,7), то реализуется режим высокотемпературного зажигания реагента, при котором картина выхода на режим стационарного горения существенно отличается от описанной выше. В качестве характерной температуры здесь удобно принимать температуру горения Гг, в результате чего безразмерный параметр у = 1/0Н. На рис. 6.10.3 дана пространственно-временная характеристика процесса при 0 = 5 у = 0,2 0 , — 5 (5 = 0,1 о = 0,5 к = 0,6. Из анализа этого рисунка следует, что в противоположность низкотемпературному режиму при высокотемпературном режиме время образования нестационарного фронта пламени (время задержки зажигания) весьма мало и полное время переходного процесса практически совпадает с временем нестационарного горения. Максимум температуры в силу того, что Гц, > Т , не появляется и наибольшей температурой во все время процесса остается температура нагретой поверхности, в результа- [c.325]

Определить время переходного процесса в гидравлической системе и рабочую точку установившегося режима, пренебрегая временем выхода насоса на рабочую частоту вращения. [c.162]

В области переходного режима 2300 < Re < 1 большое влияние на теплообмен оказывает, как и при ламинарном движении, свободная конвекция. В настоящее время не имеется достаточно удовлетворительных методик расчета теплоотдачи в переходном режиме. Приближенно коэффициент теплоотдачи в этой области может быть оценен по данным рис. 2.42. Максимальное значение а соответствует турбулентному течению [уравнение (2.277)], наименьшее значение а может быть рассчитано по уравнению (2.272). [c.186]

Быстрое переключение силового режима испытаний при переходе с одного уровня напряжений программы на другой. При дискретном программировании напряжений усталостное повреждение оценивается по величине Суммы относительных долговечностей А [7]. Медленное изменение силового режима испытаний и большая частота возбуждения вызывают появление переходных режимов нагружения, влияние которых не учитывается выражением для подсчета накопленного повреждения, а учет этого влияния расчетным путем усложняет обработку получаемых результатов. В тех случаях, когда минимальное число циклов в пределах одного уровня велико или когда частота возбуждения невысока, влияние переходных режимов снижается и время переключения режима испытаний уже не имеет существенного значения [c.57]

Для первой группы проблем разрабатывают методы, при помощи которых можно описать движение машины уравнениями, излагают способы решения этих уравнений для периодических и переходных режимов движения. Для второй группы разрабатывают методы расчета маховых масс, благодаря которым создается заданная неравномерность движения. Сюда же следует отнести и вопросы, касающиеся автоматического регулирования и программного управления различными системами, в состав которых входят машины. Автоматическое управление механическими системами в настоящее время получило настолько широкое развитие с применением специальных методов исследования, что задача об автоматическом регулировании и управлении выделяется из общей проблемы динамического исследования машин в самостоятельную теорию автоматического регулирования и управления машинами. [c.5]

Как видно из табл. 4, время переходного процесса и постоянные времени при набросе нагрузки в режиме Б4° по величине близки между собой и существенно разнятся при сбросе. Указанное явление говорит о том, что сближение поверхностей скольжения, рассматриваемое в малом и сопровождающееся вытеснением смазки из стыка, носит интегрирующий характер, а всплывание под действием упругих сил контакта — апериодический. Заметим, что точность положения ползуна в упомянутом режиме практически не снижается. Одна из осциллограмм, полученная в режиме Б4° представлена на рис. 1,а, а в режиме Б5° — на рис. 1,6. [c.66]

Средние значения времени переходного процесса в секундах при реверсе системы ползун-электропривод в режиме 14° даны в табл. 2. Ее анализ показывает, что в режимах Б время переходного процесса возрастает с увеличением массы системы и ухудшением условий нагружения ползуна. Последнее наиболее выражено в режимах Б3°- Б4°. Аналогичная зависимость, не менее выраженная, имеет место в режимах А. Заметим, что в режимах А Г и А2° время переходного процесса при реверсе увеличивается по сравнению с БГ и Б2°, а при ухудшении условий нагружения ползуна (А3°, Б3° А4°, Б4°) уменьшается. [c.94]

По осциллограммам вынужденных колебаний определялись деформации растяжения и сжатия в переходный период и в установившемся режиме работы, а также постоянная составляющая деформаций. Абсолютные значения деформаций вычислялись по результатам тарировочных записей. Время переходного процесса в момент включения и выключения индуктора подсчитывалось по меткам времени. [c.219]

Применим к исследуемой системе обычное определение времени переходного процесса, то есть будем понимать под ним время, по истечении которого отклонения от установившегося режима в системе не превысят 0,05 значения начального возмущения. Тогда из вида решения исследуемой системы в соответствии с корнями уравнения (7), при которых переходный процесс имеет колебательный характер, находим, что время переходного процесса в системе Тц определяется неравенством [c.363]

Пуск и работа турбины под нагрузкой производятся в соответствии с инструкцией завода-изготовителя. В процессе пуска турбины части цилиндра, омываемые свежим паром, нагреваются до температуры пара, а выхлопная часть имеет весьма низкую температуру (25—50 С). Имеется существенная разница температур и по длине ротора. В результате этого во время пуска п на переходных режимах (изменениях нагрузки) возникают термические деформации и вызываемые ими напряжения в деталях турбины. [c.272]

МОЩНОСТИ требует более совершенного оборудования. Поэтому проектанты стали ориентироваться на электромеханические насосы с уплотнением вращающегося вала. Этот переход был продиктован стремлением повысить КПД насосных агрегатов, который в случае использования герметичных насосов заведомо меньше 60%, а также неизбежным усложнением конструкционных решений в герметичных насосах с ростом их мощности. Кроме того, переходные режимы в АЭС, а также необходимость предупреждения недопустимого развития аварийных ситуаций в реакторе при обесточивании и некоторых других неисправностях требовали обеспечения достаточно продолжительного выбега обесточенного насоса. Для герметичных и электромагнитных насосов возможность удовлетворения этого требования практически исключается, в то время как в насосах с уплотнением вала задача решается без особых трудностей (в частности, за счет искусственного увеличения момента инерции ротора агрегата). [c.9]

Объем контроля при испытаниях воднохимического режима работы парогенераторов (теплохимические испытания) зависит от цели, условий испытания и устойчивости режима и назначается наладочной бригадой, проводящей эти работы. Анализируются добавочная (очищенная) вода, питательная вода, котловые воды чистого, солевых и продувочного отсеков, промывочная вода с паропромывоч ного щита, пар насыщенный и перегретый. Пробы котловой воды и пара отбираются в несколько раз чаще, чем при обычном эксплуатационном контроле, причем во время переходных режимов или при ухудщении качества пара пробы их отбираются непрерывно или через 3—5 мин. Р1з отдельных проб питательной и котловой вод составляются средние за опыт пробы для более полных анализов. [c.62]

Обобщая все вышеизложенное, можно сделать вывод о том, что при работе установки, оснащенной термостатическим ТРВ, с температурой испарения значительно выше номинальной (например, при заморозке после оттаивания), в течение всего периода выхода на номинальный режим и перехода от повышенного давления испарения к номинальному (то есть во время переходного режима), будет повышаться мощность, потребляемая мотором компрессора (с опасностью отключения компрессора тепловым реле или защитой, встроенной в электродвигатель), а также количество тепла, которое выделяется на конденсаторе (с опасностью отключения компрессора предохранительным прессостатом ВД). [c.240]

Измерения температуры по краю головки поршня на дизеле ЮДЮО при переменах режима с использованием рычажного токосъемника показали (рис. 53, б), что после пуска двигателя температура поршАя достигает установившихся величин после 4—5 мин работы. После выхода на номинальный режим (точка 8 на рис. 53, б) температура его не сразу достигает максимальных значений, а только через 5—6 мин. При мгновенном сбросе нагрузки температура снижается в течение 3—4 мин. При остановке дизеля температура снижается в течение 4—5 мин и достигает некоторого уровня, зависящего от температуры окружающей среды. Время переходных режимов зависит от размерности дизеля, его быстроходности, конструкции и материала поршня и т. п. [c.100]

Для наглядности будем говорить о трехмерном пространстве состояний и представлять себе аттрактор расположенным внутри двумерного тора. Рассмотрим пучок траекторий на пути к аттрактору (ими описываются переходные режимы движения жидкости, ведущие к установлению стационарной турбулентности). В поперечном сечении пучка траектории (точнее —их следы) заполняют определенную площадь проследим за изменением величины и формы этой площади вдоль пучка. Учтем, что элемент объема в окрестности седловой траектории в одном из (поперечных) направлений растягивается, а в другом — сжимается ввиду диссипативности системы сжатие сильнее, чем растяжение— объемы должны уменьшаться. По ходу траекторий эти направления должны меняться — в противном случае траектории ушли бы слишком далеко (что означало бы слишком большое изменение скорости жидкости). Все это приведет к тому, что сечение пучка уменьшится по площади и приобретет сплющенную, и в то же время изогнутую форму. Но этот процесс должен происходить не только с сечением пучка в целом, но и с каждым элементом его площади. В результате сечение пучка разбивается на систему влол<енпых друг в друга полос, разделенных пустотами С течением времени (т. е. вдоль пучка траекторий) число полос быстро возрастает, а их ширины убывают. Возникающий в пределе t- oo аттрактор представляет собой несчетное множество бесконечного числа не касающихся друг друга слоев — поверхностей, на которых располагаются седлов1ле траектории (своими притягивающими направлениями обращенные наружу аттрактора). Своими боковыми сторонами и своими концами эти слои сложным образом соединяются друг с другом каждая из принадлежащих аттрактору траекторий блуждает по всем слоям и по прошествии достаточно большого гцзсмеии пройдет достаточно близко к любой точке аттрактора (свойство эргодичности). Общий объем слоев и общая площадь их сечений равны нулю. [c.166]

Перейдем к рассмотрению теплоотдачи при турбулентном движении жидкости в трубе. Развитый турбулентный режим течения в трубе осуществляется при Re lOOOO. В диапазоне 2300Re1 O в трубе наблюдается переходный режим течения — неустойчивый режим, характеризующийся сменой ламинарного и турбулентного потока. Такое состояние характеризуется так называемым коэффициентом перемежаемости, O io l, представляющим собой относительное время существования турбулентного потока величина 1—со приходится на долю ламинарного потока. Надежные рекомендации по расчету теплоотдачи при переходном режиме пока не разработаны. Поэтому возможны лишь оценки по минимальному и максимальному коэффициентам теплоотдачи для ламинарного и турбулентного режимов соответственно с учетом коэффициента перемежаемости. [c.386]

В связи с необходимостью решения задач продления срока эксплуатации паропровода сверх расчетного ресурса в настоящее время разрабатывается система индивидуальной диагностики деталей паропроводов. Система вютючает в себя определение уровня эквивалентных напряжений, действующих в условиях эксплуатации паропроводов. Оценка ведется по напряжениям, возникающим от внутреннего давления, от переходных режимов, от весовой нагрузки и от компенсации тепловых расширений. [c.30]

Сопоставление данных табл. 4 и 5 показывает, что использование АСССН существенно улучшает точность положения и динамику ползуна IB режимах АТ по сравнению с 55°. Здесь точность положения Ползу а в зоне угла Вг повышается в 3,2 раза, постоянная времени сближения уменьшается в 2,9 раза, а время переходного лроцеоса —в 1,4 раза. [c.68]

Осциллографировались скорость электродвигателя, по колебаниям которой вычислялись значения амплитуды углового перемещения 1вала. Последние для сопоставимости результатов приводились к амплитуде колебаний ползуна. При расшифровке осциллограмм определялись время переходного процесса и его постоянная времени в режиме пуска (после 12—15 мин. пребывания ползуна в неподвижном состоянии) и торможения. Для режима 14°Н дополнительно исследовалась динамика переходных процессов при реверсе ползуна. При изучении энергетических затрат осциллографировались ток и напряжение в цепи якоря электродвигателя. По результатам расшифровки осциллограмм вычислялась мощ ность. [c.87]

Рост времени переходного процесса реверса по массе и условиям нагружения в режимах 5 объясняется увеличением инерционных сил в системе и поведением силы трения в направляющих. Первые как при торможении, так и при разгоне увеличивают время переходного процесса. Вторые в момент торможения уменьшают, а при разгоне увеличивают упомянутое время. При этом компенсации противоположяодействующих сил в различных фазах реверса не наступает благодаря тому, что силы трения при тормо->кении меньше, чем при разгоне после реверса. Это вызвано тем, что в конце процесса торможения общее контактное сближение поверхностей скольжения достигает максимума, а после реверса некоторое время оно сохраняется. Кроме того, ориентация ползуна после реверса не меняется [4]. Благодаря отрицательному углу его наклона это приводит к увеличению силы трения в момент разгона. [c.94]

В качестве примера на рис. 2 приведены осциллограммы деформаций вынужденных и собственных колебаний, записанных тен-зодатчиком 2ШР2 (осциллограммы а, б, в, г. д) и тензодатчиком ЗШР9 (осциллограмма е), при различных состояниях индуктора при токе /и=3400 а. Анализ осциллограмм показал, что в зависимости от состояния индуктора не только уменьшаются деформадии, но и изменяется их характер. В свободном состоянии индуктора (рис- 2, а) осциллограмма деформаций имеет ярко выраженный период неустановившихся колебаний, характеризуемый соотношением частот вынужденных и собственных колебаний. В результате сложения собственных и вынужденных колебаний происходит биение, частота которого равна разности частот слагаемых колебаний индуктора и составляет величину 22,5 гц. Двойная амплитуда деформаций в начальный момент после включения индуктора, обусловленная собственными колебаниями, составляет 78,5% от величины двойной амплитуды деформаций, вызываемых электродинамической нагрузкой. Время переходного процесса после включения составляет 0,49 сек. Отношение двойной амплитуды деформаций в момент включения к двойной амплитуде деформаций в установившемся режиме работы свободного инду стора достигает 5. Сравнительно большое время переходного процесса говорит о [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...