Оболочки Нагрузки — Зависимость

Начальное моментное напряженное состояние снижает классическое критическое значение осевого сжимающего напряжения цилиндрической оболочки, причем в зависимости от граничных условий и коэффициента Пуассона (л это снижение критической нагрузки колеблется примерно от О до 20%. Таким образом, учет [c.265]

При действии равномерно распределенной нагрузки в зависимости от кривизны, толщины полки, армирования, размеров оболочек в плане и других показателей может иметь место исчерпание несущей способности плиты по различным схемам (рис. 3.14). Упругая и предельная стадии работы конструкции тесно связаны между собой. В оболочках с небольшим подъемом в средней зоне действуют существенные по значению положительные моменты и нормальные силы. В связи с этим первые трещины в таких конструкциях могут появиться в радиальном направлении в центре [c.204]

Для потери устойчивости оболочек характерна сугцественная зависимость критической нагрузки от незначительных отклонений их формы от идеальной. Так, при осевом сжатии цилиндри- [c.403]

Графически зависимость р от X представлена на рис. 20. Мы видим, что воспринимаемая оболочкой нагрузка после потери устойчивости падает. Наименьшее значение /7 си 0,16. [c.66]

По аэродинамической нагрузке, в зависимости от вычисленной или заданной скорости ветра V, устанавливают минимальное давление, необходимое для предотвращения прогибов оболочки, а также натяжение резино-текстильного материала оболочки [24, 25]. [c.127]

Нагрузка на основание оболочки. Нагрузку S, приходящуюся на периметр основания оболочки, определяют по зависимости [c.128]

На рис. 10.21 Приведена зависимость между безразмерной нагрузкой q = qb l Eh ) и безразмерной стрелой прогиба flh для пологой цилиндрической оболочки шириной Ь [4] при расчете по нелинейной теории. В случае цилиндрической панели k = b / Rh), сферической панели k = 2b l(Rh). Образование петли с максимальным и минимальным значениями нагрузки имеет место, начиная с k = = 25,3. Значение k = 0 относится к плоской пластине. [c.249]

После бифуркации процесса деформирования совершенных пластин и оболочек начинается процесс их докритического выпучивания. Потеря устойчивости наступает в точке бифуркации Пуанкаре (предельной точке). Для несовершенных систем докритиче-ское выпучивание начинается с началом нагружения и потеря устойчивости наступает также в предельной точке. Нагрузку, соответствующую предельной точке на кривой зависимости нагрузка — характерное перемещение , называют пределом устойчивости или критической нагрузкой. [c.357]

Рассмотрим диаграммы зависимости между нагрузкой Р и прогибом / в задачах устойчивости для стержня (рис. 97, а), пластинки (рис. 97,6) и оболочки (рис. 98). Во всех случаях рассматриваемые прогибы малы по сравнению с габаритными размерами элемента конструкции, но могут быть сравнимыми с высотой сечения стержня или толщиной пластинки или оболочки. На всех трех диаграммах участок ОА относится к исходным равновесным состояниям, являющимся безмоментными, а участки АС и АО — к изогнутым, моментным равновесным состояниям. [c.253]

Разработаны аппаратура и методика [37], позволяющие производить циклическое нагружение сильфонных компенсаторов при автоматическом реверсировании с регистрацией зависимости между нагрузкой и деформацией в исследуемых зонах гофрированной оболочки. Частота нагружения 2—3 цикла/мин. [c.179]

Рассмотрим решение задачи устойчивости цилиндрической оболочки в классической постановке при осесимметричной форме потери устойчивости. Для получения однородного линеаризованного уравнения, описывающего такую форму потери устойчивости, воспользуемся широко известным уравнением изгиба цилиндрической оболочки при осесимметричной нагрузке. Это уравнение нетрудно получить из приведенных в 32 общих зависимостей [c.258]

Перемещения и силы в цилиндрической оболочке, вызываемые совместным действием краевой нагрузки X и момента т [см, зависимости (3.94) и (3.95), определяются формулами [c.175]

Пример 6,1. Цилиндрическая оболочка длиной 21 (рис. 6.3) нагружена постоянной по длине нормальной нагрузкой, изменяющейся в зависимости от угла ф по закону [c.306]

Слагаемые, содержащие q, представляют собой частное решение уравнений равновесия (Т1, S°, Т1). Так как нагрузка на оболочку симметрична относительно среднего сечения (а = 0), то зависимость Ti от а должна быть четной, а 5 ота— нечетной. Поэтому (ф) = 0. [c.307]

Пример 7.1. Определить напряженно-деформированное состояние цилиндрической оболочки длиной 21, нагруженной постоянной по длине нормальной нагрузкой, изменяющейся в зависимости от угла ф по закону [c.320]

Из уравнения (9.3) вытекает следующая зависимость между нагрузками и углом нитей корда в равновесной оболочке [c.400]

В зависимости от положения ЭП в защитных оболочках АЭС на них могут действовать различные внутренние усилия. В наиболее неблагоприятных условиях в предварительно напряженных защитных оболочках находятся ЭП у днища, так как в этих зонах бетон находится в условиях, близких к одноосному сжатию в средних зонах оболочка обжата по кольцевым и вертикальным сечениям. ЭП проектируются для условий неблагоприятного одноосного напряженного состояния оболочки. На ЭП может также действовать давление пароводяной смеси, направленное перпендикулярно к поверхности оболочки, однако, для ЭП небольших диаметров (15—30 см) этими нагрузками можно пренебречь. [c.27]

Одним из основных при определении несущей способности пространственных конструкций является вопрос о напряженном состоянии и работе сечений в местах образования линий излома и шарниров текучести. В зависимости от принятого в расчете распределения сил в сечении в предельной стадии изменяется расчетная предельная нагрузка. При различных схемах разрушения в предельном состоянии находятся различные сечения конструкций. В одних случаях исчерпывается несущая способность поперечного сечения конструкций в целом, в других — прочность конструкции зависит от несущей способности отдельных ее элементов (полки, ребер, диафрагм и т. д.). По мере исчерпания несущей способности в пространственных конструкциях, как и в плоскостных системах, происходит перераспределение усилий. В большинстве случаев расчет прочности покрытий в виде оболочек тесно связан с выяснением закономерностей перераспределения сил в таких системах. [c.172]

В оболочке полного давления при нормальной работе реактора поддерживается давление несколько ниже атмосферного. В зависимости от расчетных параметров оболочка должна выдерживать в случае основной аварии давление порядка 0,3— 0,5 МПа и температуру около 130—140°С. Такие нагрузки доступны конструкциям из стали, железобетона и предварительно напряженного "бетона в виде шара или цилиндра. При все растущей мощности электростанций увеличивается объем зданий, что в случае свободно стоящей стальной конструкции привело бы к осложнениям при их сооружении и испытании. Поэтому оболочки полного давления часто выполняют в виде конструкции из железобетона или предварительно напряженного бетона. Пре- [c.116]

Рис. III. 13. Теоретическая зависимость допускаемой изгибающей нагрузки от глубины погружения сферических оболочек

Использование стекла в конструкциях, как материала непосредственно несущего нагрузку, значительно увеличивает сопротивление механическим повреждениям при глубоководных погружениях. На рис. III. 13 представлена теоретическая зависимость допускаемой изгибающей нагрузки от глубины погружения для сферических оболочек диаметром 1270 мм и одинаковым весом, изготовленных из разных конструкционных материалов. Основные характеристики стеклянных оболочек приведены ниже [c.344]

Из представленной на рис. III. 13 зависимости видно, что для титана и алюминия допустимая нагрузка уменьшается с увеличением глубины погружения. Потеря устойчивости для оболочек, изготовленных из этих материалов, наступает уже при 6000 и 3000 м соответственно. [c.345]

При решении задач изгиба и устойчивости весьма пологих оболочек в условиях мгновенного упругого деформирования в качестве ведущего параметра решения используем относительный прогиб в характерной точке I (в вершине — для замкнутых, на контуре центрального отверстия — для открытых оболочек). Это позволяет при необходимости получить всю кривую q(l), т. е. рассмотреть и закритическое состояние. Так как эта зависимость имеет достаточно плавный характер, в алгоритме решения указанных задач используем постоянный шаг. Численно величину критической нагрузки, соответствующую осесимметричной потере устойчивости в большом (асимметричная бифуркация для таких оболочек не наблюдается), определяем по перемене знака приращения нагрузки (Д -<0) на некотором шаге по ведущему параметру. [c.50]

Параметры ортотропии упругих свойств рассматриваемой композиции (АД1 + 15% У8А) при 7 =300°С, определяемые по соответствующим характеристикам ее элементов [31], имеют значения модуль упругости вдоль волокон = 6,377 10 МПа, поперек волокон 2 = =4,709-10 МПа, коэффициенты Пуассона V)2=0,22, л>21 = 0,3. На рис. 51 приведена зависимость <7( 0) для ортотропной оболочки с константами Ер=Еч, Eq=E, Vp0=V2i, V0P=V12, Ео—Ер (окружное армирование). Абсолютное значение критической нагрузки, соответствующее возможной бифуркации с образованием двух волн [c.87]

На оболочку действуют произвольно распределенные нагрузки по касательной qy и по нормали к срединной поверхности q , а на краях — нормальные N , и перерезываю-щие Q , силы и моменты М , М . Произвольное температурное поле в сечении оболочки задано численно в виде распределения температур в 160 точках на пересечении границ интервалов и слоев (см. фиг. 41, 6). Учитывается зависимость характеристик материала от температуры. [c.613]

Ряд исследований проведен по определению прочности и пластичности элементов при двухосных напряжениях в МВТУ им. Баумана на специальных установках (рис. 16). Установлены важнейшие зависимости конструктивной прочности не только от формы оболочек (цилиндрических, сферических и т. д.) и величин концентраторов, но также от характера кривой диаграммы деформаций на участке предел прочности — сопротивление разрыву. Чем круче поднимается кривая деформаций, тем выше конструктивная прочность элементов при двухосных напряжениях. Напротив, чем ближе отношение От/ов к единице, тем хуже работает элемент в условиях двухосного поля напряжений и тем опаснее для него наличие концентраторов напряжений. В ближайшем будущем будут проведены испытания сварных изделий всевозможных форм, работающих при статических, повторно статических и усталостных нагрузках. Исследование конструктивной прочности под углом зрения хрупких разрушений является одним из важнейших критериев, обеспечивающих надежность работы сварных конструкций в эксплуатации. Чрезвычайно важно при изготовлении сварных конструкций устранить возникновение в них не [c.139]

В этой главе выводятся основные зависимости безмоментной теории для оболочек общего вида. Идеальным при проектировании оболочки является решение, при котором удается заставить ее работать в напряженно-деформированном состоянии, близком к безмоментному, так что напряжения распределяются равномерно по толщине. Существуют и широко используются так называемые мягкие оболочки (гл. 6), для которых безмоментное состояние является единствешю возможным. При довольно общих предположениях о форме оболочки, нагрузке и условиях закрепления напряженно-деформировашюе состояние может быть представлено как сумма безмоментного и (нелинейного) краевого эффектов. Поэтому в данной главе рассматривается также круг вопросов, связанных с краевым эффектом [27]. [c.130]

Е. Н. Вакег а [3.1051 (1967). Учитываются начальные осевые напряжения, инерция осевого, радиального и вращательного движений, внешнее вязкое демпфирование, пропорциональное скорости радиального движения оболочки, и внутреннее демпфирование материала заполнителя, пропорциональное скорости сдвига. Принято, что заполнитель работает только на сдвиг. Методом интегрального преобразования Фурье получены формулы для критической скорости движения внешней нагрузки в зависимости от параметров оболочки заполнителя, демпфирования и начальных напряжений. Исследовано влияние сдвига и демпфирования материала заполнителя на формы изгиба. [c.220]

Важным для О. явл. расчёт на устойчивость (см. Устойчивость упругих систем). Специфич. особенность тонкостенных О.— потеря устойчивости хлопком, или прощёлкиванием, выражающаяся в резком (катастрофическом) переходе от одного устойчивого равновесного состояния к другому. Этот переход наступает при разл. нагрузках, в зависимости от исходных несовершенств формы оболочки, нач. напряжений и т. д. он описывается т. н. матем. теорией катастроф. В случае прощёлкивания прогибы оказываются соизмеримыми с толщиной О. и анализ поведения О. должен основываться на ур-ниях, являющихся уже нелинейными. Для обеспечения устойчивости равновесия О. часто приходится подкреплять рёбрами, напр, фюзеляжи и крылья самолётов, нек-рые типы тонкостенных перекрытий. [c.476]

При расчете на прочность тонких оболочек (в зависимости от характера очертаний срединной поверхности, распределения нагрузки, опорных закреплений) применяют безмоментную или моментную теорию оболочек. При этом предполагается равномерное распределение напряжений по продольным и поперечным сечениям оболочек (отсутствие в этих сечениях изгибающих, крутящих моментов и поперечных сил). При осесимметричной нагрузке отсутствуют также сдвигающие силы. Определение усилий по безмоментной теории производится доста гочно точно на расстоянии, превышающем величину (3- -5) от мест [c.73]

Делении деформаций, возникающих йри ириложении сгатичесйих нагрузок постоянной величины для одного типа изделий. Для изделий, отличающихся по своим прочностным характеристикам от эталонного изделия с известным значением прочности, величина деформации будет изменяться пропорционально величинам прочности. Разновидностью этого метода является метод испытаний цилиндрических оболочек тензометрическим методом, разработанный в Институте механики АН УССР. Сущность этого метода заключается в том, что в оболочке выявляют сечения, в которых имеют место максимальные значения деформации и по ним судят о прочности изделия, сравнивая параметры деформирования контролируемого изделия с эталонным образцом. Широкое распространение, особенно в строительстве, получил метод, основанный на статических испытаниях различных конструкций на изгиб пробной нагрузкой. Производя ступенчатое нагружение и разгрузку конструкции, можно построить график зависимости между нагрузкой и деформацией. Сравнивая характер этой зависимости для контролируемой и эталонной конструкции, можно определить качество конструкции. [c.103]

Выбор схемы бруса или оболочки диктуется не только формой рассмотренной конструкции, но и рядом других соображений,. связанных, например, со степенью напряженности конструкции и трудоемкостью расчета. Геометрическая форма тела может схематизироваться по-разному также в зависимости от того, как приложены внешние силы. Так, в случае переменных нагрузок, вызывающих усталостное разрушение, необходимо учитывать мелкие геометрические особенности—отверстия, выкружки, канавки, которые являются очагами концентрации напряжений. При постоянных нагрузках эти особенности в случае пластического материала могут быть отнесены к категории несущественных. [c.23]

В этом выражении последнее слагаемое получено с помощью выведенной в 32 зависимости для вычисления изменения объема оболочки с точностью до квадратов перемещений. Заметим, что при рассматриваемых сейчас нагрузках перемещения и а в выражение (7.45) не вошли, поэтому их можно не определять. Это обстоятельство значительно упрощает решение перемещение Wi можно найти не из общих условий самоуравновешенности квадратичных усилий (см. 10), а из условия нерастяжимости полубезмоментной оболочки в окружном направлении, выполняемом с точностью до а . [c.293]

Анализ поведения оболочки ТВЭЛ при теплосменах [190J основывается на дальнейшем развитии метода рассмотренного, в статье [210], и по основной идее весьма близок к методу догрузки (см. гл. III). На первом этапе расчет строится без учета температурной зависимости предела текучести, упрочнения материала и ползучести. Полученная при этих допущениях полная диаграмма приопособляемости показана на рис. 109. Здесь А — область приспособляемости, Б — область знакопеременной пластической деформации, В — односторонней деформации, прогрессирующей с каждым циклом, Г —сочетания обоих видов циклической пластической деформации, D —область мгновенного разрушения (исчерпания несущей способности) находится правее линии 5 (ор=1). Область приспособляемости А на диаграмме разделена на три части А отвечает чисто упругому поведению с начала нагружения, А" определяет значения параметров нагрузки и температурного поля (ор= [c.206]

Рис. 6.11. Зависимость дополнительных усилий в болтах от внешней нагрузки для соединения с мягкой (кривая ) и недефор-мируемой (кривая 2) оболочкой

Покрытия из панелей двоякой положительной гауссовой кривизны нашли применение и в зарубежном строительстве. В НРБ построена оболочка размером 6X18 м, собранная из двух арок-диафрагм и четырех панелей [46]. Торцовые диафрагмы оболочки образовывались ребрами крайних панелей и затяжками. Толщина полки панелей составляла 25 мм. Оболочка рассчитана на нагрузку 1700 Н/м2 и выполнена из бетона марки 170. Впоследствии в НРБ разработаны и построены аналогичные покрытия зданий с шагом колонн 6 и 12 м и более значительных пролетов (рис. 2.20). Толщина полки этих конструкций равнялась 30 мм. Средние панели оболочек имели только торцевые ребра, входившие в состав арок-диафрагм. В зависимости от размеров здания оболочки собирались из 3—8 панелей. Например, оболочки размером 6Х Х21 м собирались из пяти средних панелей (5,8x4,4) и двух крайних. Панели соединялись при помощи обетонирования арматурных выпусков. Плиты не имели продольных ребер, и для съема с форм, перевозки и монтажа к их краям болтами крепились криволинейные стальные решетчатые фермы. Оболочки монтировались без лесов подкрепленные фермами панели устанавливались непосредственно на контурные арки. Фермы снимали после приобретения монолитным бетоном стыков достаточной прочности. [c.81]

Определим i оболочки. Рассмотрим влияние распределительной системы на значение предельной нагрузки в эксперименте. Разрушающая нагрузка, в среднем для модели равная 10 450 Н/м, складывается из нагрузки от собственного веса оболочки 830 Н/м ) и из нагрузки, передаваемой от распределительной системы (9630 Н/м ). В пределах четверти. модели нагрузка с 36 центральных стоек распределительной системы в зависимости от принятой зоны разрушения может передаваться на разные площади (рис. 3.18). Средней в пределах модели нагрузке в данном случае соответствует площадь квадрата со сторонами 75X75 см. В случае разрушения в сечении, где оканчивается вторая арматурная сетка, выделится квадрат со сторонами 72X72 см. Однако нагрузка для квад-тата, проведенного по краю 3-го ряда загрузочных стоек, со стороной 70,25х Х70,25 см будет более значительной, чем для указанного выше. [c.216]

На рис. 5 приведены зависимости <7( о) для сферических оболочек с / = 2 при жестком защемлении и шарнирном опирании краев (а), а также изменения относительных прогибов по радиусу да(р), соответствующих критическому значению внешней нагрузки (б). Аналогичные графики для конических оболочек с /=5 при наиболее распространенных усилиях оппрания краев приведены на рис. 6 и 7. [c.54]

Напряженно-деформированное состояние твэлов с окисным топливом подробно исследовано в [46]. Следуя этой работе, определим с некоторыми упрощениями изменение диаметра оболочки твэла в процессе эксплуатации. При большой тепловой нагрузке (превышающей 200 Вт/см ), характерной для центральной части активной зоны, окис-ное топливо достаточно быстро перестраивается, выбирая начальный зазор между топливом и оболочкой с образованием в центре твэла полости. После выбора зазора оболочка нагружается распухающим топливом, давлением газообразных продуктов деления в полости рг и давлением теплоносителя рт (рис. 4.1). Как показали расчеты [46], релакснрующие на начальной стадии работы твэла температурные напряжения слабо сказываются на окружной деформации оболочки ев, которая в данном рассмотрении является основной искомой функцией, поэтому температурные напряжения не учитываются. Давление газовых продуктов под оболочкой твэла определяется следующей зависимостью [c.130]

Зависимость частоты основного тона собственных колебаний от параметра нагрузки для данной оболочки в диапазоне от нуля до минимального критического значения, полученная с использованием элементов LAMSHP, приведена на рис. 5.10. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...