Пологие цилиндрические оболочки

На рис. 10.21 Приведена зависимость между безразмерной нагрузкой q = qb l Eh ) и безразмерной стрелой прогиба flh для пологой цилиндрической оболочки шириной Ь [4] при расчете по нелинейной теории. В случае цилиндрической панели k = b / Rh), сферической панели k = 2b l(Rh). Образование петли с максимальным и минимальным значениями нагрузки имеет место, начиная с k = = 25,3. Значение k = 0 относится к плоской пластине. [c.249]

Подробное исследование пологих цилиндрических оболочек дано в работе 1121]. [c.296]

Особенно простой вид уравнения (6.110) имеют для пологих цилиндрических оболочек [ 1 = 0, (г/)] и оболочек переноса, поверхность которых определяется уравнением z = F x)- - [c.179]

ВЯЗКОУПРУГИМИ пологими ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ОБОЛОЧКАМИ [c.194]

Рассмотрим задачу о вынужденных колебаниях двух бесконечно длинных упругих пластин толщиной hi и Лг, скрепленных между собой жесткими стенками, отстоящими друг от друга на равном расстоянии 21. Части пластинок, заключенные между стенками, имеют форму пологой цилиндрической оболочки радиуса R для верхней и радиуса R2 для нижней. Пространство между пластинка ми и стенками заполнено упругой средой толщиной h. Пологие ци линдрические оболочки жестко соединены с жесткими стенками В некоторый момент времени >0 на всю поверхность верхней пла СТИНЫ воздействует акустическая волна сжатия, интенсивности /(/) Предполагается, что контакт между воздушной средой и пологой пластиной не нарушается, а между наполнителем и упругими пологими пластинами в любой момент времени полное прилипание. Трение между стенкой и наполнителем отсутствует (рис. 39). [c.213]

Рассмотрим задачу о вынужденных колебаниях двух бесконечно длинных вязкоупругих пластин толщиной hi и /гг, скрепленных между собой жесткими стенками, отстоящими друг от друга на равных расстояниях 21. Части пластинок, заключенные между стенками, имеют форму пологой цилиндрической оболочки радиуса для верхней и радиуса R2 для нижней. Пространство между пластинка- [c.220]

Рис. 4.2. Пологая цилиндрическая оболочка под действием переменного нормального давления

Для пояснения техники нормализации физических уравнений рассмотрим пример изгиба пологой цилиндрической оболочки при действии на поверхности нормального давления интенсивностью Рп х, у). На рис. 4.2 представлены необходимые обозначения, схема нагружения и размеры оболочки. В качестве граничных условий рассматривается случай защемления краев оболочки на жестком контуре при сохранении возможности аксиальных перемещений одного из торцовых сечений. [c.74]

Уравнения равновесия пологой цилиндрической оболочки в перемещениях и, v, w (рис. 4.2) имеют вид (22] [c.75]

В результате перехода к безразмерным переменным и почленного деления зависимостей (4.14), (4.15) на соответствующие размерные коэффициенты, придем к уравнениям равновесия и краевым условиям для пологой цилиндрической оболочки в нормализованной форме [c.75]

В примере изгиба пологой цилиндрической оболочки размер области, внутри которой выполняется нормализация функций и, V, W, составляет L х . = y hR — R, где 8 = 7/hIR. То есть для тонкой оболочки hIR < 1) этот размер мал, а изменяемость функций в силу (4.22) достаточно велика. Поэтому в нормализованных уравнениях (4.15), пользуясь оценками (4.21), можно отбросить ряд второстепенных членов, содержащих в качестве множителей малый параметр 8 и его целые положительные степени. Выполняя эту процедуру, имеем [c.78]

Уравнение (4.26) позволяет установить критерии приближенного подобия для моделирования деформированного состояния пологой цилиндрической оболочки вблизи торцового сечения при 0<х< 1 [c.79]

В заключение рассмотрим пример составления предельных условий моделирования при поперечном изгибе пологой цилиндрической оболочки средней длины. При этом будем исходить одновременно из ограничений на упругость процесса деформирования, отсутствие местной потери устойчивости в сжатой зоне обечайки и тонкостенность конструкции модели. [c.128]

Для составления предельного условия местной потери устойчивости цилиндра при изгибе воспользуемся тем обстоятельством, что выпучивание оболочек средней длины в сжатой зоне в этом случае сопровождается появлением сравнительно мелких вмятин и соответствующие им критические напряжения могут быть приближенно определены по той же формуле, что и при осевом сжатии пологой цилиндрической оболочки [24] [c.128]

В таблице 3.7 приведены результаты численного исследования сходимости процесса (3.2.6) для квадратной в плане пологой цилиндрической оболочки (рис.3.25) с параметрами = 1, ,=16, 94 [c.94]

Пологие цилиндрические оболочки, большие прогибы 458 [c.565]

Параметрические колебания трехслойной цилиндрической оболочки. Рассмотрим задачу расчета начального участка спектра областей динамической неустойчивости шарнирно опертой трехслойной пологой цилиндрической оболочки средней толщины. Для кинематически неоднородной модели (2.34) соответствующая система уравнений динамической устойчивости может быть получена непосредственно из системы уравнений (2.101), если учесть замечание 2.3.2.1. Предполагая исходное НДС оболочки однородным, для случая осевой динамической нагрузки получаем [c.142]

Изменения кривизны и кручение срединной поверхности пологой цилиндрической оболочки определяются известными выражениями [c.220]

В пологих цилиндрических оболочках силы Мх, Му, Мху можно определять, используя уравнение равновесия (7.4). В нем нужно принять кх = 0, ку— /Яу кху — О, что существенно его упрощает [c.117]

Обычно панель может рассматриваться как пологая цилиндрическая оболочка, а поэтому к ее расчету применимы уравнения, выведенные в предыдущем параграфе. [c.1054]

Основные уравнения пологих цилиндрических оболочек [c.191]

Изучим местную потерю устойчивости опертой по торцам тонкой упругой круговой трехслойной пологой цилиндрической оболочки, подверженной действию концевых крутящих моментов Мкр в плоскости параллельного круга [14, 15]. Под действием этих моментов в оболочке при докритическом безмоментном состоянии возникнут удельные усилия, равные [c.82]

Амбарцумян С. А., К вопросу построения приближенных теорий расчета пологих цилиндрических оболочек. ПММ, т. 28, в. 3, 1954. [c.340]

Рассмотрим задачу о вынужденных колебаниях ортотропной пологой цилиндрической оболочки. [c.378]

Таким образом, задача о вынужденных колебаниях ортотропной пологой цилиндрической оболочки под действием поперечной возмущающей силы вида (8.178) свелась к двум дифференциальным уравнениям в частных производных [c.380]

При исследовании линейных задач устойчивости пологих круговых цилиндрических оболочек можно использовать линейные уравнения В. 3. Власова [68], стр. 460 [c.258]

При исследовании нелинейных задач устойчивости можно применить уравнения Цзянь Вей-цзана [104], которые являются одним из типов уравнений пологих цилиндрических оболочек [c.259]

Первая стадия. Прогибы оболочки w x,y,t), описываемые линейными уравнениями движения пологих цилиндрических оболочек, в процессе вьшучивания приближаются к осесимметричной форме [c.511]

Некоторые случаи защемленной оболочки были также просчитаны по теории пологих цилиндрических оболочек Погрешность в решении для усилий N в ребрах по сравнению с решением по теории непологих оболочек не превышает 0,0016. Сравнение проводилось для оболочек с параметрами R/h = 500 при / = 0,5rt 2 5 10 /й = = 100 при /=0,5 1 2 и R/h=50 при / = 0,5 и 5. Такое, совпадение, ио-видимбму, объясняется сравнительно большим числом ребер, равным 6. [c.367]

Сравнение моделей 1—3 проведем на примере задачи о статической устойчивости пологой цилиндрической оболочки средней толщины с днищами, нагруженной внещним гидростатическим давлением д. Материал оболочки — многослойный (М>4) композит регулярной или квазирегулярной структуры, образуемый моиопакетами одного (Л п=1) типа с углами укладки монослоев <р относительно образующей оболочки. С учетом 3.1 данный материал представим в виде макрооднородной модели. Таким образом, далее рассматривается ортотропная оболочка. [c.132]

Собственные колебания трехслойной цилиндрической оболочки. Рассмотрим задачу расчета спектра собственных колебаний шарнирно опертой трехслойной пологой цилиндрической оболочки средней толщины. С целью сравнения расчет проведем для кинематически неоднородной (2.34) и кинематически однородной (2.38) моделей. По соображениям простоты примем, что граничные поверхности оболочки свободны от действия нагрузок. Учитывая, что собственные колебания оболочки — это малые ко-.небания, можно, очевидно, пренебречь изменениями метрики поверхности приведения оболочки, т. е. принять [c.137]

Общие сведения. В строительстве успешно применяют покрытия в виде сплошных однопролетных настилов из пространственных блоков с цилиндрической оболочкой. Каждый блок состоит из двух диафрагм сегментного очертания и весьма короткой пологой цилиндрической оболочки (см. рис. 6.10, а). Такие блоки с маркой КЖС (короткий железобетонный свод) делают номинальных размеров в плане шириной 3 м и пролетом 12 18 24 м (рис. 12.4). Диафрагмы блоков — тонкостенные, толщиной 40 мм в пролетной части, 50 мм — на приопорных участках переменной высоты, наибольшее значение которой в середине пролета равно /го... / б/. Диафрагмы снабжены ребрами жесткости, которые размещены с шагом 1,5...1,6 м. Цилиндрическая оболочка — также тонкостенная, толщиной не менее 30 мм гладкая [c.209]

Приведенная в книге теория полубезмоментных трехслойныч цилиндрических оболочек дополняет результаты по расчету устойчивости пологих цилиндрических оболочек. [c.4]

А м б а р ц у м я н С. А., Расчет пологих цилиндрических оболочек, собранных из анизотропных слоев. Известия АН АрмССР (ФМЕ и Т науки), т. i, № 5, 1951. [c.219]

Выражение (8.117) полностью совпадает с формулой, полученной О. Д. Ониашвили в работе [47] для пологой цилиндрической оболочки. [c.359]

Седьмая глава посвящена расчету тонких оболочек на основе гипотез Кирхгофа — Лява. В ней рассмотрены моментная, полумоментная и безмоментная теории расчета на прочность, устойчивость и колебания. Приведены расчеты пологих оболочек на действие нагрузки и температуры. Особое внимание уделено цилиндрическим оболочкам и оболочкам вращения. [c.7]

К числу таких теорий относятся теория краевого эффекта, по-лумоментная теория цилиндрических оболочек, безмоментная теория, теория пологих оболочек, техническая теория и др. [c.239]

Решение уравнений (7.50) проводилось при некоторых допущениях теории пологих оболочек (раздел VII, 1) и полумоментной теории цилиндрических оболочек (см. дальше) рядом авторов [73Ы76]. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...