Коэффициенты, данные для расчетов

Исходными данными для расчета являются модуль т , числа зубьев 2i и Z2, угол наклона линии зуба (3, межосевое расстояние aw, если оно задано, коэффициенты смещения колее a i и Х2 в том случае, когда не задано. [c.95]

Передачи цилиндрическими зубчатыми колесами (см. рис. 9.2). Исходными данными для расчета являются окружной модуль т числа зубьев z и 2г (z = Z +22 ), угол наклона линии зуба р, межосевое расстояние йш, коэффициенты смещения Xi и Xq (д = [c.173]

Данные для расчета расход воды в канале Q= 15 м /сек ширина канала по дну Ь = 2,5 ж уклон дна канала t = 0,14 коэффициент шероховатости =0,014 коэффициент откоса /п=1,0 длина быстротока L == <= 98 м глубина отводящего русла /= 1,2 м высота стенки падения с = = 1,5 м ширину водобойного колодца В принимаем равной ширине потока поверху в конечном сечении быстротока. [c.274]

Работа с моделью. Поиск оптимальных значений величин осуществляется в режиме диалога с ЭВМ. С клавиатуры дисплея вводятся данные для расчета очередного варианта, т. е. очередное значение длины ребра I. ЭВМ вычисляет и выводит на экран дисплея значение целевой функции (безразмерного теплового потока), а также дополнительную информацию график изменения температуры по длине ребра, коэффициент эффективности Е, параметр [c.227]

Исходные данные для расчета. Число зубьев Zi —шестерни, 22 —колеса. Модуль зацепления т. Угол профиля исходного контура а = 20°. Коэффициент высоты головки исходного контура /i . Коэффициент радиального зазора исходного контура с =0,25. Межосевое расстояние а ,. Коэффициент смещения у шестерни х , у колеса—Хз- [c.98]

Исходными данными для расчета являются характеристика топлива (состав, теплота сгорания Q ), способ его сжигания, КПД котла и его составляющие, температура горячего воздуха воздушный режим топки, сведения о наличии внешнего подогрева воздуха, вводе газов рециркуляции и их параметрах, геометрических характеристиках топки (объем, полная поверхность стен, угловой коэффициент экранов) и горелок (число и уровень установки ярусов по высоте топки). [c.190]

В результате анализа и обобщения существующих экспериментальных данных для расчета среднего по периметру трубы коэффициента теплоотдачи можно рекомендовать зависимости [Л. 28] [c.96]

На основе анализа и обобщения опытных данных для расчета коэффициента теплоотдачи рекомендуются соотношения [Л. 66] [c.100]

На основе анализа и обобщения опытных данных для расчета сред-, него коэффициента теплоотдачи рекомендуются соотношения [64] а) Коридорные пучки труб при Не ж<ЫО W [c.107]

Для вычисления коэффициента готовности АЛ произвольной структуры при помощи приведенной программы исходные данные для расчета подготовляют в следующей последовательности [c.156]

Па основе комплексных исследований целого ряда тяжелых машин, проведенных проф. Ф. К. Иванченко, были установлены действительные режимы нагружения машин, определены коэффициенты динамичности, получены исходные данные для расчета элементов машин на прочность и выносливость. Разработаны конкретные меры по дальней- [c.58]

По экспериментальным данным определялись следующие параметры и коэффициенты, необходимые для расчета и сравнения механизмов. [c.75]

Рассмотрим пример расчета петель гистерезиса при сложном двухкомпонентном напряженном состоянии и пропорциональном нагружении. Интенсивность напряжений изменяется по тому же графику (см. рис. 5.11), как и напряжение а в примере на построение петли гистерезиса при линейном напряженном состоянии. Коэффициенты асимметрии обеих компонент напряжений равны - 1. Исходные данные для расчета приведены в табл. 5.7. Отношение o Ja y составляет 0,923, а отношения на первом этапе нагружения = 0,313 Syy/oi = —0,155 [c.181]

Однако в действительности особенности структуры композиционного материала могут привести к значительным отличиям в величине коэффициента теплопроводности Хо. На основании обработки экспериментальных данных для расчета теплопроводности стеклопластиков рекомендуется следующая формула [c.238]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

Исходными данными для расчета являются геометрические параметры проточной части отсека (средние диаметры, высоты, углы входа и выхода решеток) расчетные значения коэффициентов ф, ij) и v по ступеням расход рабочего тела или угол выхода потока из последней ступени отсека частота вращения ротора параметры рабочего тела и до и после отсека (параметры могут уточ- [c.201]

Указанные данные получают для трех различных значений приводяш их к пластической деформации б< > в первом полуцикле от 1-10 до 3-10 , и определяют значение коэффициента А для расчета кривой усталости по критерию квазистатического разрушения. [c.244]

В главе II, 4 описаны уравнения для приведенного момента движущих сил (11.60) и момента трения (11.63). Необходимые данные для расчета коэффициентов С , С-,, [c.169]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

В качестве примера рассчитывался процесс изменения коэффициента теплопередачи в выпарном аппарате при кипении сахарного раствора на режимах, близких к режимам работы первого корпуса многоступенчатых установок. Расчет проводился на электронной машине МНЕ при различных концентрациях раствора и температурных напорах. Исходные данные для расчета приведены в табл. 5. [c.105]

В конвективных печах атмосферой большей частью является воздух. На рис. 6—9 [9 ] даны зависимости коэффициента теплоотдачи конвекцией от скорости воздуха и характерного размера для тел простой конфигурации и некоторых видов насыпной загрузки. Если загрузка печи состоит из ряда одиночных деталей, относительно небольших по сравнению с размерами печной камеры, их можно свести к одиночным плите, цилиндру или шару и использовать соответствующие графики. При нагреве крупных деталей, занимающих значительную часть печного пространства, коэффициент теплоотдачи определяют отдельно для различных частей их поверхностей, используя графики для плиты, цилиндра и т. д. и выбирая среднее из полученных значений. Для труб, профилей, листов и т. п., когда воздух продувается вдоль пакета, следует, подсчитав эквивалентный диаметр, использовать данные для расчета а при движении воздуха в трубе [6]. Изделия, эквивалентный диаметр которых больше 12 мм (при использовании графика рис. 9), следует рассматривать как одиночные детали. В этом случае необходимо применять соответствующие графики, а на коэффициент теплоотдачи вводить поправку, равную 1,3, так как он увеличивается благодаря повышению турбулентности потока в слое [9]. [c.91]

Исходные данные для расчета оценки коэффициента готовности подготовляют в следующем виде [c.83]

Пример 1. Определить требуемые отклонения напряжения на границе раздела - шинах 380 В городской трансформаторной подстанции. Исходные данные для расчета приведены ла рисунке. Нагрузка на линии в режиме наименьших нагрузок составляет 30 % наибольшей. Коэффициент мощности в сети 0,95, потеря напряжения во внутри-домовой сети от щита до наиболее удаленного приемника электроэнергии равна 2 %. [c.215]

Исходными данными для расчета являлись угловая скорость вращения диска Q = 3,14 рад/с, центробежная сила пера лопатки с бандажом, равная 13 880 Н, число лопаток на венце диска, равное 165. Модули упругости, коэффициенты Пуассона, плотности материалов диска и лопатки соответственно составляли д = 2, 18 х X 10 МПа = 2, 23 10 " МПа v = 0,3 = 0,3 Рд = 0,782 х X 10 кг/м Рл = 0,775 10 кг/м . В качестве граничных условий на стороне г = 0,4075 м принимались значения ы, = 0,312 10 м Огг = О, полученные из предварительного расчета конструкции. [c.185]

Предел трегциностойкости мо кет слу к ить и для ранжировки материалов и их состояний по сопротивлению росту трещины при однократном статическом нагружении, и для расчета элементов конструкций с допущением исходных трещин. Отличительная черта этой концепции состоит в простоте подготовки исходных данных для расчета (нужен только коэффициент интенсивности на- [c.291]

Расчетные формулы для цилиидрического зацепления (рис. 6.1.) Исходные данные для расчета. Число зубьев Zi —шестерни, гг—колеса. Модуль зацепления т. Коэффициенты смещения Х1 = л 2 = 0. Коэффициенты высоты головки исходного контура h a=. Коэффициент радиального зазора исходного контура с = = 0,25. Угол профиля исходного контура а = 20° (рис. 6.1, в). [c.95]

Ориентировочный расчет. Получив необходимые данные для расчета коэффициенты влияния, допуски на основные магнитные параметры МТМ (из примечания к табл. 101 ГОСТ 17809—72 можно принять = 0,2 10 %) — по формуле (5) проведен расчет производственной погрешности рабочего потока систем с постоянными магнитами из сплава ЮНДК35Т5для ( = 13-н31 мкГн/м. Результаты расчета представлены в табл. 102. [c.235]

Коэффициенты диффузии D i и данные для их расчета приведены в таблице 4.2 коэффициент диффузии паров Na2S04 в топочных газах, данные для расчета скорости диффузии и определенные по формуле (4.2) величины скорости диффузии паров Na2S04 при разной температуре стенки (от 500° до температуры прекращения конденсации) — в таблице 4.3. [c.73]

Алгоритм расчета спектра турбулентных гидроупругих колебаний жидкости. Исходной информацией при расчете спектра на ЦВМ являются полученные в эксперименте значения вектора интенсивности турбулентности ij = UjlU для каждой расчетной частоты fj 1/3-октавного частотного фильтра. Матрица вводимых исходных данных состоит из векторов fj, вектора диапазона частотных полос фильтра fj и вектора средних теоретических частот в плоскости преобразованных переменных X j, где j — порядковый номер переменной, меняющийся от 1 до Л/ М — номер последней частотной полосы фильтра, в которой уровень сигнала превышает уровень шумов измерительного тракта). Кроме того, исходными данными для расчета являются коэффициенты fil(l), -62(1), 53(1), 54(1), взятые из построенных ранее статистических моделей по формулам (2) и (3). Для частных случаев турбулентного течения жидкости в патрубках насосов эти коэффициенты приведены на с. 90. И, наконец, в виде исходных данных в ЦВМ вводится ряд экспериментально подобранных констант, в том числе Zoi = 3,0, Х = 1,0, ХО = 0,01, XZ = 1,0 (ХО -значение абсциссы X в плоскости преобразованных переменных, используемое при расчете масштаба L). Алгоритм решения задачи с помощью ЦВМ, отображенный в блок-схеме (рис. 2), состоит из следующих этапов. [c.92]

В условиях парогенераторов или промиерегревателей, т. е. при сравнительно медленно протекающих процессах, сейчас уже возможно с большей или меньшей степенью достоверности использовать термодинамические равновесные значения коэффициентов распределения между фазами. Несмотря на определенные трудности вследствие недостатка термодинамических величин при низких давлениях и особенно отсутствия данных для расчета кинетики процессов тепломассообмена, все же концепция рассмотрения процессов коррозии с позиций локальной концентрации примесей в жидкой фазе является сейчас более или менее общепринятой. [c.34]

На фиг. 2 показаны относительные температурные распределения в плоском слое. Данные для расчетов выбраны такими, чтобы кондунтивная и радиационная составляющие были одного порядка. Во всех представленных здесь случаях теплопроводность составляла б вт/ы,град, температура Т = IQ36 К, коэффициент поглощения изменился по спектру от 10 до 35 альбедо рассеяния - от О до 0,5. Варьировались коэффициенты отражения границ и вид индикатрисы рассеяния. Для сравнения показаны случаи с нулевым альбедо (чистое поглощение, кривые 3 и 6) и прямая 7, демонстрирующая ход температуры без учета излучения, поглощения и рассеяния. Видно, что в зависимости от отражательных свойств границ рассеяние по разному влияет на температурный профиль при малых R (кривые 1-3) рассеяние увеличивает перепад температур на слое, при больших R (кривые 4-6) наблюдается обратная картина, [c.17]

Конфигурация участков и препятствий трубопроводных сетей, их геометрические параметры, условия подвода и отвода и режимы течения столь многообразны, что в литературе не всегда можно найти необходимые опытные данные для расчета их гидравлического сопротивления. Поэтому автор решил включить в справочник данные, не только хорошо проверенные лабораторными исследованиями, но и полученные теоретическим путем или приближенным расчетом, основанным на отдельных экспериментальных исследованиях, а в некоторых случаях грубоориентировочные данные (последние специально оговорены в тексте). Это допустимо потому, что в промышленных условиях точность изготовления и монтажа сетей труб и установок, а следовательно, и условия протекания потока могут значительно различаться в отдельных установках и отличаться от лабораторных условий, при которых получено большинство коэффициентов гидравлического сопротивления, а также потому, что для многих сложных элементов эти коэффициенты не могут иметь постоянного значения. [c.5]

Для выбора значимых параметров диагностирования РЭС в соответствующем программном комплексе подсистемы рассчитываются коэффициенты значимости внутренних параметров элементов. Исходными данными для расчетов являются функции чувствительности и технологические допуски, импортируемые через интерфейс из подсистемы АСОНИКА и коэффициенты отказов элементов. Последние определяются на основе вероятностей отказов элементов, экспортируемых подсистемой АСОНИКА-К . [c.91]

Аэродинамические нагрузки на активном участке полета- Исходными данными для расчетов нагрузок служат результаты баллистических и аэродинамических расчетов. В каждый момент времени полета ракеты по траектории должны быть известны высота полета Н, плотность воздуха р, скорость ракеты v, число Ма = via, где а — скорость звука на данной высоте, программный угол атаки оСдр, тяга двигателей F, аэродинамические коэффициенты С , Су, масса т и геометрические параметры ракеты. К программному углу атаки добавляется дополнительный угол атаки ав от действия ветра. В первые моменты времени полета, когда изменения параметров движения ра- [c.277]

В работах [1-3] описан алгоритм оптимизации расчетов теплофизических свойств смесей, который реализован в адаптируемом пакете прикладных программ. Сущность алгоритма состоит в коррекции коэф ициентов обобщенного уравнения состояния, характеристических параметров ицциводуальных веществ, параметров бинарного взаимодействия, коэффициентов методик для расчета вязкости и теплопроводности по опорным экспериментальным данным. В качестве опорных используются данные о плотности, теплоемкости, вязкости, теплопроводности, фазовых равновесиях чистых веществ и бинарных смесей. Полученные для определенньк веществ коэффициенты уравнения состояния и параметры бинарного взаимодействия используются для расчетов смесей этих веществ. Поскольку использование данных о свойствах необходимо для алгсфитма оптимизации, то важное место занимают проблемы организации базы данных, выбора системы управления ею, взаимодействия расчетных модулей и базы данных. [c.75]

Зависимости коэффициентов интенсивности напряжений от параметра Я (К-тарировки f (Я) =Kij(/>Уя/)), полученные для различных отношений Pijp после решения уравнения (7.72) с помощью метода механических квадратур, представлены на рис. 85—87 соответственно для волок форм 9, 11 и 13 [38]. Внутреннее давление р (при 6=7 0) изменяли в пределах 392—1960 МПа с шагом 196 МПа в случае отсутствия натяга задача становится линейной по р и, следовательно, функция f K) не зависит от приложенного давления. Механические характеристики материала волоки (твердый сплав ВК6) и подкрепляющего кольца (среднеуглеродистая сталь) брали равными о=6,28-105 МПа, цо=0,22 и i=2,06X Х10 МПа, р,1=0,28 остальные данные для расчетов взяты из табл. 41. Для указанных значений параметров относительная погрешность, меньшая 1 %, достигалась при количестве узлов на трещине N—20. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...