Связи шагом

О — круговая частота колебаний пакета лопаток /с — минимальный момент инерции сечения связи F — площадь сечения связи — шаг в месте крепления связи. 42 [c.42]

Целесообразно связать шаги с размерами изделия, в частности, это необходимо для деталей небольших размеров, например, часовых механизмов и для крупногабаритных деталей (валов прокатных станов -и т. п.). [c.18]

Полученный результат можно трактовать как маховое движение, сопровождающее неустойчивое качание лопасти типа флаттера вследствие связи шага с углом качания. Подстановка этого [c.602]

Изменение общего шага связано с управлением мощностью двигателей вертолета либо посредством механической кинематической связи, либо автоматически через стабилизатор частоты вращения. В обоих случаях обеспечивается поддержание заданной частоты вращения ИВ при изменении общего шага, т.к. одновременно соответственно изменяется мощность двигателя. В случае механической связи шага с газом ручка шага имеет специальную поворотную рукоятку коррекции 1 (рис. 3.11.2), соединенную с дросселем (рычагом подачи топлива) двигателя. При помощи этой рукоятки летчик может корректировать частоту вращения НВ в допустимых пределах независимо от его шага. [c.157]

Значение показателя-степени к может быть получено из эксперимента в результате непосредственного измерения скачка усталостной трещины в цикле нагружения б (например, шага усталостных бороздок) или из условия связи шага усталостных бороздок с коэффициентом интенсивности напряжений. [c.252]

В блочных схемах повышается поперечная жесткость ригелей и конструктивно легче решаются связи, но несколько увеличивается количество связей. Шаг основных конструкций, промежуточные конструкции и допустимые прогибы ригелей в рамных конструкциях принимаются такими же, как и в балочных. [c.271]

В связи с тем, что некоторые параметры пружины (шаг, число витков и длина пружины) связаны между собой определенными соотношениями, на чертежах пружин отдельные размеры приводятся как справочные. [c.201]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

Далее строим аксонометрические проекции указанных точек. Для этого шаг А делим на такое же число равных частей. На линиях связи, проходящих через вторичные проекции, откладываем пропорциональные углам поворота [c.49]

Следует отметить, что данный способ моделирования продвижения трещины, основанный на формуле (4.76), имеет ряд особенностей. Так, в случае, когда k = l (наиболее экономичный вариант с точки зрения времени расчета) силы сцепления уменьшаются до Е за время Атс = Ат. При этом положение вершины трещины изменяется скачком на величину AL, а СРТ V однозначно связана с шагом интегрирования Ат. Последнее обстоятельство накладывает существенное ограничение на выбор схемы интегрирования конечно-элементных уравнений движения приходится использовать безусловно устойчивые, но менее точные схемы интегрирования [см., например, уравнение [c.247]

Тензодатчик с базой 1 мм располагался в обоих случаях под надрезом с противоположной стороны образца. При расчете МКЭ использовали сетку из 1600 КЭ и 861 узла, принимали = 21 000 МПа, (i = 0,3. В элементарном акте прорезки использовали четыре пары КЭ, размер которых определялся приращением длины надреза А/. Результаты конечно-элементного расчета показаны на рис. 5.3. Максимальные сжимающие напряжения (о = —700 МПа) концентрируются со стороны, подвергнутой ППД, и дальше резко уменьшаются, переходя в растягивающие на глубине 0,7 мм и достигая значения сг = = 500 МПа на глубине 1,2 мм (кривая 2). В силу значительного градиента напряжений и довольно большого первого шага прорезки А/= 0,1 мм можно предположить, что значения ОН на первом шаге расчета значительно усреднены. В связи с этим был проведен расчет МКЭ с шагом приращения длины надреза А/, в два раза меньшим, чем в приведенных результатах эксперимента, и значениями е , полученными путем интерполяции указанных данных. Значения максимальных сжимающих напряжений со стороны, подвергнутой ППД, возросли по абсолютной величине од 1080 МПа, что незначительно превышает предел текучести стали (рис. 5.3, кривая 3). Дальнейшее уменьшение А1 практически не привело к изменению резуль- [c.276]

Что называют диаметральной компенсацией шага резьбы /р Каким путем устанавливается связь между fp и ДР, Основные положения вывода уравнения для вычисления fp резьбы а) метрической [c.133]

Использование методов возможно, если порождаемый ими вычислительный процесс является устойчивым. Неустойчивость вычислений может возникнуть в связи с катастрофическим ростом погрешностей. Различают локальную погрешность интегрирования, допущенную на данном шаге интегрирования, и погрешность, накопленную к моменту tk за все предыдущие шаги. В неустойчивых методах погрешность решения увеличивается от шага к шагу, что приводит к полному искажению результатов и, возможно, к переполнению разрядной сетки. [c.238]

Геометрия конических колес значительно сложнее цилиндрических. Окружной шаг, высота зуба, диаметр делительной окружности у них переменные. В связи с этим введено понятие внешний дополнительный конус, образующие которого перпендикулярны образующим делительного (рис. 9.20). [c.297]

Выкрашивание может быть ограниченным или прогрессирующим. Ограниченное выкрашивание связано с концентрацией нагрузки по длине зубьев (в косозубых передачах -- также с неполнотой использования контактных линий вследствие погрешностей шагов). В колесах из мягких, хорошо прирабатывающихся материалов выкрашивание после приработки мо- [c.158]

Кинематическая точность характеризуется полной погрешностью углов поворота сцепляющихся колес за один оборот. Существенно важна для делительных цепей, передач, соединенных с большими массами, и быстроходных силовых передач из-за опасности резонансных и других колебаний и шума. Связана с накопленной ошибкой шага и биением. [c.163]

Число заходов пинта берется равным числу заходов гайки. В связи с малым шагом и большим передаточным числом передачи удобно встраиваются в машины, не требуя специальных редуцирующих передач от приводного электродвигателя. [c.314]

Учебные задания содержат изображения двух сторон печатной платы без формальной проекционной связи, то есть без вида между ними торца платы, который здесь практически не нужен. Координатная сетка с шагом 2,5 мм нанесена для простоты через одну линию с интервалом 5 мм. Указаны позиционные обозначения радиоизделий согласно электрической принципиальной схеме. [c.509]

Винтовое движение характеризуется, как известно, вращением вокруг определенной оси i и поступательным перемещением, параллельным оси i. При этом предполагается, что поступательное перемещение т образующей I связано с углом поворота простой зависимостью т = рф, где р = единичный шаг или параметр винтовой поверхности (рис. 121). [c.98]

Гидрофильтры не всегда подвергаются строго упорядоченному числу единичных актов их нагружения в течение полета. Однако нагружение, реализуемое при работе агрегата в эксплуатации, может быть оценено на основе данных испытаний гидрофильтров на стенде. Для такого сравнения был использован один из изломов испытанных фильтров, в котором разрушение произошло по входному отверстию (длинная трещина). По характеру изменения шага усталостных бороздок распространение трещины на стенде и в эксплуатации было качественно весьма близким. Обнаруженная на стенде течь гидрожидкости соответствовала достижению трещиной длины около 25 мм, что совпало с критической длиной трещины, которая была выявлена в эксплуатации. Вместе с тем расчеты длительности роста трещины в испытаниях на стенде показали, что она составляет около 58000 циклов. Это в 2 раза меньше того числа циклов, что реализуются в эксплуатации по рассматриваемому месту распространения усталостной трещины. Из этого следует, что уровень напряженности гидрофильтра на стенде был несколько выше, чем при нагружении внутренним давлением в эксплуатации. Поэтому оцениваемый ресурс гидроагрегата по результатам стендовых испытаний с воспроизведением расчетного уровня внутреннего давления идет в запас располагаемой долговечности агрегата при его нагружении внутренним давлением в реальных условиях эксплуатации. Разница в длительности роста трещин в 2 раза отражает различие в средней скорости роста трещины почти в 2 раза. Поэтому можно считать, что при линейной связи шага бороздок с длиной трещины на большей части излома различие в длительности в 2 раза отражает различие в уровне эквивалентного напряжения в 1,4 раза, поскольку при линейной связи шага усталостных бороздок с длиной трещины реализуется квадратическая степенная зависи- [c.763]

Замечания. Можно заметить, что алгоритм А подобен <3 -алго-ритму с явным сдвигом. Фактически алгоритм А несколько проще, так как в нем сдвиги есть не что иное как требуемые собственные значения, которые известны заранее, в то время как в С -алго-ритме сдвиги определяются в процессе вычислений. Еще одно отличие состоит в том, что вектор обратной связи (шаг 3) находится из условия соответствия сдвига и требуемого собствен-ногр значения. Алгоритм, разработанный Миминисом и Пейджем [5] для решения задачи РСЗ в одномерных системах, также основан на ( -алгоритме. Его отличие от алгоритма А состоит в том, что исходной является матрица замкнутой системы Р1 = = Р — где пара (Р, ) представлена в верхней форме Хессенберга, а вектор подлежит определению. Другими словами, в матрице Р неизвестной является первая строка. Затем в соответствии с алгоритмом 15] вначале с помощью сдвигов и ортогональных преобразований требуемые собственные значения располагаются на диагонали верхней (блочной) треугольной матрицы (действительной формы Шура), в которой неизвестными являются наддиагональные элементы. На втором этапе определяются эти неизвестные элементы и в результате — неизвестная первая строка матрицы Р и вектор обратной связи к . [c.299]

Как видно из схематического изображения развертки обода косозубого колеса (рис. 22.47), в колесах с косыми зубьями следует различать два шага зацепления, измеряемых по делительному цилиндру торцовый шаг pj, получаемый в пересечении колеса плоскостью, перпендикулярной к оси О—О делительного цилиндра в торцовом сечении, и нормальный шаг / , получаемый пересечением колеса плоскостью, корг. алькой к еннто-вой линии на делительном цилиндре. Связь между этими [c.470]

Через точки деления окружност и проводят верги-кальные линии связи до перес( чения с горизонтальными прямыми деления шага и получают точ- [c.147]

Точность изготовления и ее слияние на ка гество передачи. Качество передачи связано с ошибками изготовления зубчатых колес и деталей (корпусов, подшипников и валов), определяющих их взаимное расположение. Деформация деталей под нагрузкой также влияет на качество передачи. Основными ошибками изготовления зубчатых колес являются ошибка шага и формы профиля зубьев, ошибки в направлении зубьев относительно образующей делительного цилиндра. [c.101]

Ошибки шага и профиля нарушают кинематическую точность и плавность работы передачи. В передаче сохраняется постоянным только среднее значение передаточного отношения i. Мгновенные значения i в процессе вращения периодически изменяются. Колебания передаточного отношения особенно нежелательны в кииедгатмческпх цепях, вы.полняющих следящие, делительные и измерительные функции (станки, приборы и др.). В силовых быстроходных передачах с ошибками шага и профиля связаны дополнительные динамические нагрузки, удары и шум в зацеплении. [c.101]

Возможность изменения равномерного профиля скорости в скошенный прямолинейный с помощью сетки переменного по фронту сопротивления (переменного шага нитей) была отмечена еще Г. Л. Гуржиенко [37], На основании простых рассуждений им получена связь между относительной скоростью и частотой (густотой) сетки на данном расстоянии от оси трубы. Для получения заданного гфямолиненного профиля скорости этот метод должен быть скорректирован опытным путем. [c.11]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Рассмотренные нами винтовая линия и поверхности называют однозаход-ными. Если синхронно с точкой А(А Аг) совершает винтовое движение точка В(В1 В2), то на той же высоте образуется две винтовые линии (рис. 170, б), которые называют двухзаходными. Так могут образовываться многозаходные винтовые лини . В это-м случае величина Ь называется ходом, а шагом Р называют расстояние между одноимёнными точками соседних профилей, измеренное параллельно оси винта. Ход и шаг связаны зависимостью [c.169]

В качестве основных базисных координат в МУП используют узловые потенциалы, вектор которых на п-м шаге обозначим фп. Отметим, что связь между векторами Ип и фп выражается с помощью матрицы ннциденций [c.177]

Максимальное число зубьев большой звездочки ограничено п связи с опасностью соскальзывания ценн при увеличении шага п результате износа. Для роликовых цепей Zmax l20, для зубчатых — 140. [c.67]

Валиковую подачу целесообразно использовать при приварке каких-либо элементов к полосе или ленте, а также при выполнении прессовых и гибочных операций. Привод валиковой подачи (рис. 2.18, а) обычно обеспечивают кинематической связью с ходом пуансона пресса или хобота I точечной контактной машины. При подъеме пуансона валики перемещают полосу или ленту 2 на заданный шаг. Для предотвращения излишнего перемещения под действием инерционных сил в конструкцию устройства вводят обгонную муфту или постоянно замкнутые тормоза. Шаг подачи не превын1ает 200 мм, скорость валиковой подачи — не более 250 ходов/мин. [c.23]

Шаг колонн, как правило, составляет 12 м (редко 6 м). Связи по колоннам восприпимают нагрузку от продольного торможения крапов, ветровую нагрузку и передают ее на фундаменты колонн. Фонари обеспечивают естествепиую вентиляцию и освещение пролетов. [c.178]

Резьбу, образованную движением одного профиля, называют одно-заходной, образованную движением двух, трех и более одинаковых профилей, — многоэаходной (двух-, трехэаходной и т. д.). В связи с этим введено понятие шаг резьбы, обозначаемый прописной латинской буквой Р—расстояние по линии, параллельной оси резьбы между средними точками ближайших одноименных боковых сторон профиля [c.223]

Часто техническая необходимость применения вихревых труб для охлаждения связана с ограничениями по расходу сжатого воздуха, требующими минимизации диаметра вихревой трубы при сохранении ее термодинамических характеристик. Это приводит к противоречию, связанному с масштабным фактором. Его преодоление требует определенных усилий по совершенствованию процесса энергоразделения у маломасштабных вихревых труб. Методы интенсификации процесса энергоразделения в маломасштабных вихревых трубах за счет отсоса наиболее нагретых периферийных масс газа с периферии камеры энергоразделения [7, 8] и нестационарного выпуска горячего потока через дроссельное устройство позволили приблизить уровень их термодинамической эффективности (ф = 0,22) к 22%, в то время как адиабатная труба с диаметром d > 20 мм уже позволяла достигать 0,27, а неадиабатная коническая труба В.А. Сафонова давала ф = 0,3. Этот факт обусловил необходимость разработки новой конструкции вихревой трубы, особенность которой состояла в выполнении оребрения на внутренней поверхности камеры энергоразделения на части ее горячего конца [35]. Часть камеры энергоразделения, примыкающая к дросселю (рис. 6.9), была выполнена в виде тонкослойного пластинчатого теплообменника, набранного в виде пакета из штампованных теплопроводных пластин, чередующихся с герметизирующими прокладками, обеспечивающими необходимый шаг. [c.292]

При работе цепной передачи движение цепи определяется движением шарнира звена, вошедшего последним в заценление с ведущей звездочкой. Каждое звено ведет цепь при повороте звездочки на один угловой шаг, а потом уступает место следующему звену. В связи с этим скорость цепи при равномерном вращении звез дочки не постоянна. Скорость цепи максимальна в положении звездочки, при котором радиус звездочки, проведенный через шарнир, перпендикулярен ведущей ветви цепи. [c.259]

Расчет. В связи с изменением относительного зазора в пределах (0,4..,6) 10 целесообразно организовать вь.1числеиия параметров подшипника в цикле с перебором относительных зазоров, например, с [пагом 0,0005 (символы действия 4...9 на схеме алгоритма рис. 18.12). Параметры работы иодшипника определяют при установившемся тепловом режиме, но. зтому в программе предусмотрен итерационный цикл вычисления средней температуры масла е шагом 0,5 °С (символы действия 6...8). [c.393]

При перегрузках муфты прощолкивяют, причем сп,епление автоматически восста навливаетея после прекращения действия перегрузок и поворюта полуму( )т на целое число угловых шагов кулачков. Прошел кивание сигнализирует о перегрузках, но связано со значительным изнашиванием кулачков. [c.454]

При автоматическом нанесении на исходную область множества узлов должен выдерживаться ряд требований. Так, узлы должны сгущаться в зонах, где ожидаются высокие концентрации напряжений или градиенты температур. При этом изменение густоты узлов не должно быть скачкообразным. Эти требования удается обеспечить, если в качестве координат узлов брать случайные числа с заданным законом распределения. Тогда в программных реализациях координаты узлов генерируются датчиком случайных чисел. Алгоритмы формирования межузловых связей строятся на основе различных подходов. При этом в первую очередь стараются, если это возможно, использовать упрощающие предположения. Так, регулярность области, очевидно, удобно использовать для построения однородной сетки, шаг которой меняется по несложному закону. Криволинейные границы области часто аппроксимируют с помощью отрезков прямой, параболы или дуги. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...