Прочность длительная материалов при растяжении

Здесь приведены данные по химическому составу, длительной прочности, механическим свойствам при растяжении и физическим свойствам некоторых суперсплавов. Это либо наиболее распространенные, либо недавно созданные перспективные суперсплавы на основе никеля, кобальта и железа, ожидающие внедрения. Приведены номинальные значения параметров для прошедших обычную для данного материала обработку. Механические свойства материалов, полученных направленной кристаллизацией и имеющих преимущественно ориентированную структуру, характеризуют, если это не оговорено особо, свойства в продольном направлении. Как отмечалось в самой книге, механические свойства некоторых сплавов могут существенно изменяться после термической или термомеханической обработки. В этом случае приведенные данные не следует использовать для инженерных расчетов, они скорее будут полезны для изучения и сравнения сплавов. [c.352]

Рис. 3.20. Пределы длительной прочности композиционных материалов па полимерной матрице [13] при растяжении --) и изгибе (---)

Рассмотрены вопросы экспериментального исследования твердости, характеристик упругости, кратковременной и длительной прочности при растяжении, сжатии, изгибе. Описаны системы обеспечения силовых и температурных режимов нагружения, даны примеры их расчетов. Особое внимание уделено обеспечению точности измерения температур, нагрузок и деформаций при определении механических характеристик материалов в условиях вакуума, инертной и окислительной сред. [c.2]

Как правило, прочность и жесткость большинства материалов матрицы гораздо ниже, чем армирующих волокон модуль при растяжении матриц много меньше модуля волокон, а деформация разрушения матрицы обычно больше. Следовательно, когда разрушающая нагрузка прикладывается в направлении армирования к композиту с непрерывными волокнами, можно ожидать, что если все они имеют одну и ту же длину, то разрушение композита определится длительной прочностью волокон. Действительно, в разделе по исследованию длительной прочности ком- [c.279]

Установка предназначена для определения характеристик кратковременной II длительной прочности композиционных и тугоплавких материалов при нагреве до 3000° С и деформировании растяжением или сжатием методами тепловой микроскопии и измерения микротвердости. [c.161]

I. Предварительные замечания. В 2.11 и 2.13 были описаны статические кратковременные испытания гладких образцов из различных материалов на растяжение и сжатие при комнатной температуре. Предыдущие параграфы настоящей главы содержат описание различных упругих и механических свойств материалов и оценку влияния различных факторов на эти свойства. Уже при этом обсуждении приходилось обращаться к результатам динамических испытаний (при определении сопротивляемости ударному воздействию и при оценке влияния скорости деформирования на различные свойства), кратковременных и длительных испытаний при высоких температурах (при определении предела длительной прочности и предела ползучести, а также при оценке влияния температурного фактора на различные свойства), длительных испытаний при переменных по величине и знаку нагрузках, длительных испытаний при комнатной температуре и постоянной нагрузке и при монотонно убывающей нагрузке. Приходилось, наряду с рассмотрением результатов испытания гладких образцов, обращаться и к анализу материалов испытаний образцов с надрезом указывалось, что, кроме непосредственного определения интересующих инженера свойств материала, существуют косвенные пути оценки этих свойств (при помощи определения твердости) отмечалось, что, [c.298]

ДСП отличаются хорошими антифрикционными свойствами, низким коэффициентом трения, высокими удельной ударной вязкостью, прочностью при растяжении и сжатии, износостойкостью и прирабатываемостью, а также высокими диэлектрическими свойствами, газопроницаемостью, удовлетворительной влагостойкостью способны выдерживать длительное действие температур порядка 100—200°С, Недостатком этих материалов является способность поглощать воду и набухать в ней. Перерабатываются ДСП в изделия методом прессования. [c.266]

Рис. 7.6. Зависимости прочности при растяжении от температуры для алюминия и композиционных материалов на его основе (t - длительность нагружения)[l ij.

К обычным литейным суперсплавам на Ni основе с большим успехом применили метод направленной кристаллизации (см. гл. 7). Было изучено [28] влияние такого технологического приема на микроструктуру и свойства типичных кобальтовых сплавов Х-40, WI-52 и ММ-509. В экспериментальных условиях, которые при скорости перемещения траверзы от 3 до 30 см/ч обеспечивали рост столбчатых дендритов, в сплаве обнаруживали фазы, свойственные материалу с равноосной микроструктурой. С увеличением скорости перемещения траверзы структура становилась тоньше, что приводило к существенному росту кратковременной пластичности при растяжении и длительной пластичности у всех трех сплавов. Из прочностных характеристик такая кристаллизация улучшала только длительную прочность у сплава Х-40 и сопротивление термической усталости у сплавов Х-40 и ММ-509. [c.201]

Метод, позволяющий одновременно испытывать несколько образцов в течение продолжительного времени, широко применяется при определении длительной прочности. Обычно при экспериментах по этому методу удлинение не измеряется (в Японском промышленном стандарте JIS Z 2272—1968 в Методике испытаний металлических материалов на длительную прочность при растяжении требования относительно измерения удлинения не содержится). Однако, по-видимому, при построении кривой ползучести каким-либо простым методом необходимо с определенной точностью измерять удлинение. В любом случае даже испытания с ручным приводом в течение длительного времени дают ценные результаты. Еще более эффективными являются испытания на ползучесть при постоянном напряжении и на длительную прочность с регулированием нагрузки. [c.56]

Механическое поведение материалов характеризуется комплексом механических свойств, причем для конструкторов в настоящее время наряду с желательными значениями прочности и пластичности, получаемыми при растяжении, важны и такие параметры, как ударная вязкость, долговременная циклическая прочность, а также длительная прочность и, несомненно, сопротивление разрушению. [c.90]

Иногда используют и другие значения коэффициентов X, полученные экспериментально [102]. При отсутствии надежного эксперимента принимают Я = 1/2. Так как в процессе длительного нагружения при повышенных температурах материалы склонны к уменьшению пластичности, то критерий (4.7) мало пригоден. Определение запасов прочности по напряжениям включено в программу расчета дисков на растяжение, которая приведена в приложении У, и на растяжение с изгибом (приложение 2). [c.117]

Под жаропрочностью понимают свойство металлов при высоких температурах сопротивляться деформации и разрушению при действии приложенных напряжений [4]. Как и обычная прочность, жаропрочность должна быть обеспечена в условиях самых разнообразных схем напряженного состояния, обусловленных эксплуатацией котельного оборудования статического приложения растягивающей или изгибающей нагрузки, динамического воздействия внешних сил, приложения перемещенной нагрузки и т. д. Жаропрочность котельных материалов оценивают по результатам длительные испытаний на растяжение или изгиб при высоких температурах. Основными характеристиками жаропрочности являются предел ползучести и предел длительной прочности. Жаропрочность зависит от химического состава и структуры. Структура, в свою очередь, зависит от технологии изготовления детали и обработки. [c.45]

Остановимся вначале на особенностях длительной прочности анизотропных композиционных материалов при простых напряженных состояниях — растяжении, сжатии и чистом сдвиге. Исследование поведения композиционных материалов при простых напряженных состояниях помимо самостоятельного значения имеет еще одно важное приложение. Именно предельные характеристики прочности (в том числе и, длительное), соответствующие -названным простым деформациям, являются отправными величинами, базируясь на которых можно оценивать прочность конструкций, работающих в условиях сложного напряженного состояния. [c.137]

Относительно характера предельной работы диссипации известны некоторые экспериментальные данные. Так, опыты на длительную прочность, проведенные в условиях одноосного растяжения показывают, что для ряда материалов при достаточно вы- [c.211]

В итоге длительного опыта расчетов самых различных конструкций на прочность установилась такая их форма, которую принято называть расчетом на прочность по допускаемым напряжениям. Наиболее простой вид эта форма расчета на прочность имеет для такого элементарного напряженного состояния бруса, как центральное растяжение-сжатие, которое непосредственно моделируется в образцах при испытаниях материалов на растяжение-сжатие (см. гл. 3). В этом случае конструкция считается прочной, если нормальные напряжения ах в ее поперечных сечениях удовлетворяют основному условию прочности [c.108]

На машине можно проводить испытания материалов с различными прочностью и деформируемостью при разнообразных условиях, в диапазоне температур от 20 до 1200 С при различных скоростях и податливости нагружения, разных схемах нагружения (изгиб, растяжение, сжатие), при действии длительных и многократно повторяющихся статических нагрузках и одновременном взаимодействии большинства указанных выше факторов. [c.97]

Влияние коррозии при длительном статическом нагружении. При растяжении металла понижается электродный потенциал и увеличивается скорость коррозии, причем в некоторых случаях нагружение вызывает переход от равномерного растворения к наиболее опасной межкристаллитной коррозии. Наклепанные металлы часто (хотя и не всегда) дают усиленную коррозию как при работе в электролитах, так и при окислении при повышенных температурах. Особенно велико влияние коррозии на механические свойства материалов высокой твердости и прочности [c.154]

Электроизоляционные материалы в процессе их переработки и эксплуатации подвергаются различным механическим воздействиям (растяжение, изгиб вибрация и др.), поэтому они должны иметь высокую механическую прочность, т. е. не разрушаться под действием кратковременных и длительных нагрузок. Изоляция проводов должна обладать прочностью при растяжении, адгезионной прочностью и одновременно твердостью и эластичностью. [c.12]

Изучение длительной коррозионной прочности. Методы испытаний при постоянном активном напряжении (нагрузке) сложны и дорогостоящи, но обеспечивают получение более надежных данных для научных обобщений и практического использования. В результате таких испытаний строятся кривые длительной коррозионной прочности, представляющие зависимость времени полного разрушения или времени до появления первой трещины от начального напряжения. Этот способ оценки сопротивляемости материалов коррозионному растрескиванию отличается объективностью и наглядностью. Так как растяжение обеспечивает простоту испытательной машины и возможность широкого использования получаемых результатов, то этот вид напряженного состояния применяется чаще всего при конструировании испытательных машин. [c.260]

Статические испытания материалов разделяются на кратковременные и длительные. Если термин длительные статические испытания не требует особых пояснений, то термин кратковременные статические испытания до сих пор нуждается в уточнении и обосновании. Некоторые авторы считают прочность кратковременной при времени нагружения менее 1 мин [67]. Иногда принимают [108, с. 231 ], что время нахождения образца под предельной нагрузкой равно 10 ч. На рис. 1.3.1 показано одно из представлений о режимах нагружения при растяжении. Большой интервал времени (1 — 5 мин) для достижения относительной деформации порядка 1% при кратковременных статических испытаниях обусловлен необоснованностью современных стандартов. Однако именно от скорости и режима нагружения (ступенчатое, непрерывное) зависит влияние ползучести полимерного связующего на характеристики материала. С этой целью при описании каждого вида испытаний оценивается влияние скорости деформирования е и устанавливаются границы е, позволяющие исключить влияние скорости и получить сопоставимые результаты. [c.37]

Длительная прочность - прочность материала, находящегося длительное время в напряженном состоянии при высокой температуре. Она характеризуется пределом длительной прочности - напряжением, которое вызывает разрушение материала при заданной температуре. Предел длительной прочности чаще всего получают в испытаниях на растяжение при высокой температуре. Длительная прочность большинства материалов с ростом температуры снижается. Сопротивление ползучести и длительная прочность наряду с жаростойкостью - важные характеристики при выборе жаропрочных сплавов. [c.174]

Из зарубежных исследований по длительной прочности композиционных материалов при плоском напряженном состоянии следует отметить прежде, всего работы, описанные в источниках [48] и [76 ]. Для оценки длительной прочности стеклопластика при плоском напряженном состоянии И. Кабелкой и др. (ЧССР) проводились опыты на одновременное растяжение и сдвиг. При этом варьировались скорости нагружения (сг и т) и температура испытуемых образцов. [c.173]

Хризотиловый асбест при механическом воздействии легко расщепляется на тончайшие волоконца, длина которых колеблется от долей миллиметра до нескольких сантиметров. Длинноволокнистый асбест встречается гораздо реже, чем коротковолокнистый. Механическая прочность асбестового волокна при растяжении достигает 5,6 ГПа. Волокна хризотилово-го асбеста являются одними из самых стойких по отношению к щелочам, но легко разрушаются кислотой. При термообработке асбестовое волокно претерпевает ряд изменений, которые влияют на его физические свойства. При продолжительном нагревании при 110°С выделяется значительная часть адсорбционной воды, при дальнейшем нагревании в интервале НО—370"С выделяется остальная часть адсорбционной воды и часть конституциокной. В интервале 500—600 X полностью выделяется конституционная вода. При температурах выше 370 °С механическая прочность волокон хри-зотилового асбеста падает, а длительное нагревание при 430 °С вызывает потерю механической прочности волокон до 20 %, при 480 °С теряется 40 % прочности, а нагревание при 540 С вызывает быструю потерю прочности. Эти изменения связаны с выделением конституционной воды. При температурах между 5Ю и 600 °С происходит обезвоживание асбеста и образуется аморфная фаза — форстерит, а при 1100 С — энстатит. В связи с этим применение материалов из волокон хрязотилового асбеста в электрической изоляции, как правило, ограничивается температурой 450—500 °С. [c.265]

В работе [16] исследована длительная прочность двух материалов с никелевыми матрицами, армированных вольфрамовой проволокой, содержаш,ей менее 0,01 % включений (в основном, двуокиси кремния) и занимающей примерно 40% объема. Материалы матрицы — Нимокаст 258 и ЕРВ 16. В работе обнаружено, что добавка тонкой вольфрамовой прово.чоки (0,01 дюйм диаметром) оказывает малое или вообще не оказывает усиливающего действия на матрицу, исключение представляет случай, когда температура превьппала 900 °С. Интересно отметить, что модули Юнга волокна и матрицы при комнатной температуре в этом случае очень близки (55-10 фунт/дюйм для волокна и 30 X X 10 фунт/дюйм для матрицы). При высоких температурах испытания 1000 и 1100 С прочностные свойства вольфрамовой проволоки улучшаются, в особенности прочность при разрушении. На рис. 23 представлена зависимость 100-часовой прочности от температуры. В этой же работе [16] приведены и другие испытания, предпринятые для того, чтобы выяснить, как влияет степень армирования на длительную прочность, но полученные результаты, вероятно, недостаточны для каких-либо выводов. Другая часть работы [16] состоит в исследовании влияния диаметра волокна на прочность композитов. Здесь, кажется, существует противоречие между свойствами при кратковременном растяжении и длительных нагружениях при высоких температурах. Для кратковременного нагружения чем тоньше проволока, тем она прочнее, а при продолжительном нагружении и повышенных температурах тонкие вольфрамовые проволоки теряют свои качества быстрее, чем толстые, вероятно, из-за рекристаллизации в поверхностных слоях и реакции между волокном и матрицей. [c.301]

Влияние темперах у-р ы. Изменение механических свойств под влияниемтемперату-ры в моментнагружения(приис-пытании) или после воздействия повышенных или пониженных температур наиболее резко сказывается на термопластических материалах. Предел прочности при растяжении, модуль упругости, предел текучести и предел усталости термопластов типа плексиглас (органическое стекло) с понижением температуры (в определённом интервале) возрастают, а удлинение уменьшается при повышенных температурах удлинение и удельная ударная вязкость возрастают. С понижением температуры (до—80 С) предел прочности при растяжении слоистых термореактивных пластиков типа текстолита и некоторых других пластиков возрастаег, а повышенные температуры, особенно при их длительном воздействии,увеличивают хрупкость и снижают прочность. [c.304]

Механич, характеристики ползучести и длит, прочности конструкц. материалов обычно определяют в опытах на растяжение или сжатие цилиндрич. образцов (одноосное напряжённое состояние) либо путём испытаний трубчатых или плоских образцов при разл. комбинациях нагрузок (сложное напряжённое состояние). Длительность испытаний зависит как от уровня нагрузок, гак и от задач использования данного материала в конкретных конструкциях. Она может колебаться от неск. минут (для решения техноп. задач обработки металлов, непрерывной разливки, ракетной техники) до сотен тысяч часов (стационарные турбины, строит, конструкции). [c.10]

В период с 1940 до 1965 г. наибольшее внимание уделяли таким свойствам материалов турбинных лопаток авиадвигателей, как высокотемпературный предел прочности при растяжении, предел длительной прочности до 5000 ч и стойкость против окисления. С другой стороны, конструкторам промышленных турбин были нужны лопаточные сплавы, у которых длительная прочность надежно определена для гораздо большего срока службы, и которые хорошо сопротивляются горячей коррозии. Теперь и конструкторы авиадвигателей с увеличенной долговечностью, и конструкторы промышленных газовых турбин, компенсирующих пиковые потребности в производстве электроэнергии, нуждаются в материалах, сочетающих совокупность вышеупомянутых свойств с превосходным сопротивлением МНОГОЩ1КЛОВОЙ и малощ1кловой термической усталости. Таким образом, чтобы обеспечить высокую работоспособность и надежность двигателям авиационных транспортных систем повышенного качества с ресурсом 20000—50000 ч н промышленным турбинам с ресурсом 100000 ч, необходим учет многих факторов. [c.128]

Вместе с тем обоснование прочности и надежности деталей машин и элементов конструкций при кратковременном, длительном и циклическом эксплуатационном нагружении остается трудно решаемой в теоретическом и экспериментальном плане задачей. Это в значительной степени связано со сложностью детерминированного и стохастического анализа напряженного состояния в элементах конструкций при возникновении упругих и упругопластических деформаций и ограниченностью критериев разрушения в указанных условиях при использовании конструкционных материалов с различными механическими свойствами. Трудности, возникающие при исследовании напряжений и деформаций в наиболее нагруженных зонах в упругой и неупругой области объясняются отсутствием аналитического решения соответствующих задач в теориях упругости, пластичности, ползучести и, тем более, в теории длительной циютической пластичности. К числу решенных таким способо.м задач мог т бьггь отнесены те, в которых определяются номинальные напряжения и деформации при растяжении-сжатии, изгибе и кручении стержней симметричного профиля, нагружении осевыми уси- [c.68]

Например, данные, приведенные на рис. 2.69 показывают, что при изгибе кривые сг—Л/ для карбоиластиков на основе высокомодульных волокон имеют больший наклон, чем при растяжении. В работе [144] также выявлено резкое падение стойкости к циклическим нагрузкам при относительно высоких сдвиговых напряжениях, параллельных оси волокон. В этой же работе показано, что при испытаниях на изгиб материалов на основе коротких волокон при кратковременном разрушении наблюдается межслоевой сдвиг, а при длительном — разрушение при изгибе. Поэтому указывается па необходимость осторожного подхода к интерпретации результатов усталостных испытаний, так как они сильно зависят от формы образца и типа нагружения. Авторы работы [144] предполагают, что наиболее реальное значение усталостной прочности при изгибе до 10 циклов равно примерно 65% статической прочности при однонаправленном изгибе и снижается до 30% при обратимом циклическом изгибе. [c.138]

Преимуществом наполненных термореактивных пластмасс является большал стабильность механических свойств и относительно малая зависимость от температуры, скорости деформирования и длительности действия нагрузки. Они более надежны, чем термопласты. При испытаниях на растяжение материалы разрушаются без пластического течения и образования шейки (см. рис. 13.15, б). Верхняя граница рабочих температур реактопластов определяется термической устойчивостью полимера или наполнителя (меньшей из двух). Несмотря на понижение прочности и жесткости при нагреве, термореактивные пластмассы имеют лучшую несущую способность в рабочем интервале температур, и допустимые напряжения (15-40 МПа) для них выше, чем для термопластов. Важными преимуществами термореактивных пластмасс являются высокие удельная жесткость Е/ рд) и удельная прочность а рд). По этим показателям механических свойств реактопласты со стеклянным волокном или тканями превосходят многие стали, сплавы титана и сплавы алюминия. Термореактивные порошковые пластмассы наиболее однородны по свойствам. Такие пластмассы хорошо прессуются и применяются для наиболее сложных по форме изделий. Недостаток порошковых пластмасс — пониженная ударнал вязкость (табл. 13.9). [c.393]

Поскольку большая часть представленных в главе эксперимен-тальнь х данных по откольному разрушению получена этим способом, Остановимся на нем более подробно. Процесс образования откола начинается с зарождения микротрепщн и заканчивается появлением магистральной трещины — полным отделением отколовшегося слоя от образца. Опытные данные свидетельствуют о том, что для образования магистральной трещины необходимо повысить скорость ударника по сравнению со скоростью, для которой наблюдается зарождение микротрещин, при неизменной длительности импульса растяжения. Тем сам ым для получения магистральной трещины амплитуда растягивающих напряжений, если отвлечься от релакса ионных процессов, оказывается большей амплитуды, отвечающей образованию микротрепщн. Поэтому откольную прочность материалов при конкретных температурно-временных условиях нагружения целесообразно условно охарактеризовать двумя критическими уровнями максимальной амплитуды растягивающих напряжений [c.148]

Стойкость материалов к действию агрессивных сред оценивалась по степени набухания (по увеличению массы), по прочности при растяжении, холодостойкости и электрическим параметрам после выдержки образцов в течение длительного времени при 95°С в среде, имитирующей по составу пластовую жидкость скважин 90 частей (по объему) солярового масла, 10 частей воды с лобаыением минераль- [c.114]

В процессе длительного статического нагружения в результате-действия высокой температуры и накопления деформаций ползучести в большинстве конструкционных материалов, особенно в жаропрочных никелевых сплавах, являющихся метастабильными, происходят структурные изменения, связанные с выпаданием, коагуляцией и растворением упрочняющих фаз, в результате чего изме-HHef H соотношение между прочностью зерен и их границ, происходит охрупчивание материала, изменяется тип разрушения. При-наличии указанных изменений в механизме разрушения, трудно ожидать, что критерий длительного разрушения при сложном напряженном состоянии окажется независимым от температурно-временного диапазона испытаний и свойственных ему изменений в структуре и особенностях разрушения материала. Большая серия опытов Джонсона, проведенных при сочетании растяжения с кручением на молибденовой стали при Г=500°С, меди при 7 = 250°С [c.12]

Так, например, в работе [76] предлагается для оценки длительной прочности изотропных материалов, по-разному сопротивляющихся растяжению и сжатию, использовать критерий Ю. И. Ягна. В работе экспериментально проверялась справедливость этого предложения в условиях нагружения постоянными напряжениями. Исследовалась длительная прочность полиэфирной смолы ПН-1 при Т = 50° С в условиях растяжения, сдвига и их 1<омбинаций. Предельное соотношение на основе критерия Ю. И. Ягна в этом случае записывалось в виде [c.135]

Таким образом, коэффициент Хд, как и прежде, имеет механический смысл — он равен отношению предела длительной прочности при растяжении к пределу длительной прочности при сжатии. Его можно также определить как величину, характеризующую степень участия в макроразрушении сдвиговой деформации, Создающей благоприятные условия для разрыхления материала и образования трещин. При Хд = О, когда разрушение определяется сопротивлением материала распространению трещин, выражение (VI.9) преобразуется в критерий атах=сопз1. Если разрушение является результатом сдвиговых процессов в материале (Хд = 1), то в качестве эффективного напряжения принимается интенсивность напряжений. Когда разупрочняющее влияние сдвиговой де(] ормации эквивалентно соответствующему эффекту от нормального напряжения (Хд = 0,5), выражение (VI.9) принимает вид критерия т) (см. стр. 172). Обработка экспериментальных данных по обобщенному критерию (см. 6 гл. XI) показала хорошее соответствие теоретических расчетов результатам опыта. [c.174]

Метод хрупкого дорыва используют не только для определения остаточной прочности стеклопластика, но и для оценки параметров кинетического уравнения снижения прочности. Снижение прочности напряженных стеклопластиков при длительном воздействии сред в ряде случаев формально описывается уравнением второго порядка [80], и аппроксимация экспериментальных данных может проводиться в координатах а — i. Иногда можно оценить величину кратковременного напряжения, вызывающего необратимые изменения в материале, по величине сорбции. Так, в экспериментах Мак-Гарри материалы подвергались кратковременному растяжению с последующим определением величины водопоглощения за 24 ч. Подобная методика может быть использована для качественной оценки так называемого удлинения разгерметизации, т.е. деформации стеклопластика, вызывающей появление в полимерной матрице или на меж-фазной поверхности макроскопических дефектов, обеспечивающих перенос среды посредством вязкостного механизма. Однако более надежным способом является определение этой величины на установках, в которых действие растягивающего усилия сочетается с напором среды. [c.83]

Температурно-временная зависимость прочности при растяжении весьма подробно изучена на гомогенных материалах в условиях сохранения стабильности их структуры [1, 7, 8]. Аналогичных данных для стеклопластиков, являющихся гетерогенными анизотропными материалами, в литературе мало. В. А. Берштейн [2], изучая долговечность конструкционных стеклотексто-литоБ, выявил особенности микроструктурных изменений системы связующее—армирующая стеклоткань при длительном действии нагрузок. В. С. Стреляев [23] оценил влияние масштабного фактора и концентраторов напряжений на длительную и статическую прочность стеклотекстолитов и ориентированных стеклопластиков при растяжении в диапазоне температур от 20 до 250° С. И. Г. Ро-маненков [18] установил некоторые закономерности разупрочнения стеклопластиков при постоянной нагрузке в условиях повышенной влажности и в агрессивных средах. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...