Прочность длительная — Определение

Покрытия не несут самостоятельной механической нагрузки и их разрушение происходит лишь попутно с разрушением изделия. Поэтому на первый взгляд прочность покрытий не представляет особого интереса. Однако по прочности покрытий можно судить об их стойкости против абразивного и эрозионного износа. Поскольку испытания на износ сложнее и длительнее, чем определение прочности, а их результаты часто бывают недостаточно надежными, прочность покрытий, служаш их для заш иты изделий от износа, можно считать одной из важнейших характеристик. Следует также учесть, что процесс напыления применяется не только для нанесения покрытий, но и для изготовления корковых деталей, получаемых путем напыления материала на удаляемую модель. Для таких изделий прочность напыленных материалов имеет большое значение и поэтому желательно располагать надежным методом ее определения. [c.62]

Второе предельное состояние заключается в нарушении адгезионной прочности покрытия, которое может быть местным или по всей защищаемой поверхности. Адгезионная прочность в зависимости от типа покрытия и внешних условий может падать до нуля, при этом покрытие отслаивается. В других условиях адгезионная прочность падает до определенного предела и остается постоянной длительное время эксплуатации. Очень часто, особенно для жестких покрытий на основе реактопластов, нарушение адгезионной прочности и отслаивание покрытия вызывают нарушение его сплошности, т. е. возникает первое предельное состояние. Второе предельное состоя- [c.45]

Прочность длительная — Определение 161 [c.205]

Испытания на длительную статическую прочность (ползучесть) являются прямыми испытаниями, если их конечной целью является определение времени до разрушения (накопления заданной деформации). В случае же построения кривой длительной прочности и дальнейшего определения на ее основании предела длительной прочности (условного предела ползучести) эти испытания имеют косвенный характер. [c.200]

На рис. 79 показана зависимость предела прочности при статическом одноосном растяжении от длительности нагружения, определенная путем испытания образцов ленточного типа с продольной осью, ориентированной в направлении основы стеклоткани, при температуре 20 С. Зависимость предела прочности в направлении основы стеклоткани при одноосном сжатии от длительности нагружения при различных температурах показана на рис. 80 (линии 7, 2, 3 соответствуют температурам —20° С 0° С +20° С). Данные, приведенные на рис. 79 и 80, показывают одинаковое влияние длительности нагружения на предел прочности при растяжении и сжатии. Опытные данные хорошо аппроксимируются экспоненциальной зависимостью А [c.143]

Химически стойкие керамические изделия отличаются способностью противостоять длительному воздействию определенных химических агентов в жидкой и газообразной фазе, а также переменным воздействиям нагрева и охлаждения. Такие изделия характеризуются повышенной плотностью черепка, которая обеспечивает достаточную механическую прочность и непроницаемость изделий для жидкостей и газов. [c.6]

Кратковременные испытания не характеризуют механических свойств металла, находящегося длительное время под действием нагрузки при высоких температурах. Если в этих условиях нагружения металл нагрет до температуры, превышающей температуру его рекристаллизации или близкой к ней, то он может медленно пластически деформироваться (металл ползет ). Максимальное напряжение, которое не вызывает или вызывает весьма малую пластическую деформацию, лежит значительно ниже предела текучести, определенного в испытаниях при высокой температуре. Также резко снижается и предел прочности. Снижение прочностных характеристик тем больше, чем выше температура испытания и длительнее, в определенных пределах, время приложения нагрузки. Снижение прочности может быть очень значительным (табл. 12). [c.141]

В работе [40] временная зависимость прочности выражена полиномом. Определение коэффициентов временной зависимости прочности и проверка адекватности принятой модели экспериментальным данным должны производиться статистическими методами. В ходе длительных исследований прочности и ползучести важно установить наличие напряжения, ниже которого материал не разрушается, а также напряжения верхнего уровня ограниченной ползучести в данной среде, т.е. максимального напряжения, которое не приводит к развитию объемной поврежденности в материале. [c.82]

Коэффициент теплоустойчивости сварных соединений. Обычно под коэффициентом теплоустойчивости сварных соединений принято понимать отношение длительной прочности сварных соединений к длительной прочности свариваемой стали, определенной в аналогичных условиях. [c.163]

Покрытия не несут самостоятельной механической нагрузки, и их разрушение происходит лишь попутно с разрушением изделия. Поэтому, на первый взгляд, прочность покрытий не представляет особого интереса. Однако по прочности покрытий можно судить об их стойкости против абразивного и эрозионного износа. Поскольку испытания на износ сложнее и длительнее, чем определение прочности, а их результаты часто бывают недостаточно надежными, прочность покрытий, служащих для защиты изделий от износа, можно считать одной из важнейших характеристик. [c.132]

Выполнен анализ зависимости уровня разрушающих напряжений и уровня температуры оплавления металла (медь) от времени действия импульса Q. Получен следующий интересный результат. При длительности импульса, превышающей 0,1 Не, порог начала оплавления приблизительно в 20—50 раз выше уровня разрушающих напряжений. Падение длительности импульса ниже 0,1 Не приводит к еще большему расхождению указанных величин. Таким образом, длительность импульсного нагружения излучением очень сильно влияет на прочность. Конечно, вызывает определенное сомнение правомерность использования указанного критерия приближения при временах порядка [c.185]

Законы термодинамики 188 Запас прочности — Определение 93— 94 — Понятие 93 Запас прочности длительной 310, 317 [c.448]

Предел длительной прочности Км при определении [а] выбирают для суммарной длительности нагружения рассматриваемыми напряжениями при расчетной температуре. [c.111]

Длительная прочность (од) — напряжение, вызывающее разрушение при определенной температуре за данный отрезок времени. [c.458]

Жаропрочность при разных температурах чаще всего оценивают по длительной прочности н виде сводного графика, где каждая линия соответствует длительной прочности при определенной температуре (рис. 342). [c.460]

Готовые изделия в зависимости от условий эксплуатации должны иметь определенные свойства. Например, детали, работающие в условиях длительных статических нагрузок, должны обладать высокой прочностью и достаточной вязкостью инструмент — высокими режущими свойствами, способностью сохранять их при нагреве во время резания и т. д. [c.118]

Предел длительной прочности Стд показывает напряжение, вызывающее разрушение образца при данной температуре за определенное время. [c.200]

Испытания на длительную прочность заключаются в том, что образцы подвергают различным напряжениям при определенной температуре и узнают время до их разрыва. Результат представляют в виде графика (рис. 126, б). Имея кривую длительной прочности материала, можно определить разрушающее напряжение по заданной продолжительности службы детали при данной температуре. Наоборот, по заданному напряжению можно определить время до разруш ения. Например, деталь, изготовленная из материала, для которого кривая длительной прочности изображена на рис. 126,6, при напряжении 300 кгс/см и температуре БОО С разрушится через 2550 ч. [c.116]

Результаты экспериментального определения длительной прочности удобно представлять в логарифмических координатах Iga — [c.116]

В [50] для оценки ресурса работы оборудования предлагают экспресс-метод определения длительной прочности материалов в сероводородсодержащих средах, который основан на функциональной зависимости их долговечности т от величины приложенных напряжений а т = f(a). [c.120]

При определении пределов длительной прочности проводят испытания продолжительностью 100, 200, 500, 1000, 3000, 5000 и 10000 ч. [c.110]

Механические свойства при температуре ниже 20 С определяются по ГОСТ 11150—84, выше 20 °С — по ГОСТ 9651—84. Методы определения ползучести и длительной прочности регламентируются ГОСТ 3248—81 и ГОСТ 10145—80 соответственно. [c.66]

Первый способ оценки и прогнозирования конструктивной длительной прочности использован для определения долговечности тройников клапана паровпуска турбины К-300-240, изготовленных из той же партии металла стали 15Х1М1Ф, из которой испытаны как гладкие трубчатые образцы — база для оценок коэффициентов уравнения (4.17), так и образцы с концентраторами напряжений в виде кольцевых выточек. [c.160]

Следует учитывать, что конструктивная прочность детали или узла в целом может сильно отличаться от прочности выбранного сплава, определенной в результате испытаний на ползучесть и длительную прочность при заданных рабочих температурах, Это ослабление конструктивной прочности может быть вызвано наличием концентраторов напряжений, теплосмеи, остаточных напряжений, недостаточной [c.116]

За кпитерий допускаемой деформации паропроводных труб из какой-либо стали можно принимать величину длительной пластичности образцов, испытываемых на длительную прочность при растяжении. Обычно при сроках испытания более 10—15 тыс. ч длительная пластичность изменяется незначительно, сначала несколько снижаясь, а затем наблюдается некоторое ее повышение. Необходимо, однако, иметь в виду, что при сложнонапряженном состоянии металла, характерном для труб при нагружении их внутренним давлением, усилиями от самокомпенсации и внешними нагрузками, остаточная деформация при разрушении получается меньше, чем при испытании образцов из той же стали в условиях одноосного растяжения. Это относится к разрушению как при кратковременном нагружении, так и вследствии исчерпания длительной прочности. Поэтому при определении допускаемой деформации для условий эксплуатации длительную пластичность образцов, испытанных в лабораторных условиях при одноосном растяжении, следует разделить на коэффициент запаса порядка 3,5—4. Для установления допускаемой в эксплуатации деформации необходимо испытывать металл нескольких плавок одной и той же стали и ориентироваться на плавки с наименьшей длительной пластичностью. [c.252]

Существующий опыт выбора сталей для конструкций высокого давления показывает, что оценка их работоспособности при повы-щенной температуре по прочности и пластичности, определенных при испытаниях металла без учета временнбго фактора, допускается для углеродистой стали при температуре не выше 380 °С, для низколегированной стали при температуре 420...450 °С, для аустенит-ной стали при температуре не выше 525 °С. При более высоких температурах эксплуатации прочностные и пластические характеристики сталей следует оценивать с учетом влияния длительности воздействия статических нагрузок и температур. В этих условиях свойства стали оцениваются исходя из следующих характеристик временного сопротивления предела длительной прочности максимальной пластичности при разрушении. [c.815]

Под расчетной температурой металла труб t T понимается наибольшее местное значение температуры стенки, вычисленное с учетом неравномерностей тепло-восприятия по сечению газохода и окружности трубы, растечки тепла по стенке, гидравлической неравномерности и конструктивной нетождественности змеевиков. Так как большая часть обогреваемых труб котельных агрегатов высокого и сверхкритического давлений рассчитывается на длительную прочность, то при определении расчетной температуры металла нужно учитывать в основном не кратковременные пики температур, а статистически длительные их значения. В соответствии с этим выбираются значения коэффициентов неравномерности. [c.79]

Можно сделать некоторые выводы относительно величины минимальной скорости ползучести min и деформации е = ес, при которой последняя достигается в испытаниях на длительную ползучесть при постоянной нагрузке аг= onst. Если обе поверхности напряжений (16.70) и (16.71) существуют и если мы возьмем номинальное напряжение ai в испытании на ползучесть равным пределу прочности а щах, определенному в [c.655]

Тепловое (и н т е р к р и с т а л л и ч е с к о е) ослабление — вызываемое интеркристаллическим окислением н другими пока недостаточно изученными факторами уменьшение главным образом пластических свойств, а также вязкости перлитных сталей, подвергнутых длительному нагр "жению при температурах выше порога (наинизшей температуры) рекристаллизации данного металла. Тепловое ослабление сопровождается структурными изменениями в виде интеркристаллических повреждений структуры и обнаруживается испытаниями на длительную прочность, а также определениями ударной вязкости при 20°. Интеркристаллическому ослаблению подвержены в той или иной степени почти все сорта углеродистых, мало- и среднелегированных сталей перлитного к.дасса . Полное устранение теплового ослабления достигается применением материалов, обладающих наряду с повышенным сопротивлением ползучести и длительной прочностью также повышенной химической стойкостью при высоких температурах [50]. [c.227]

Высокопрочные чугуны на перлитной основе превосходят высокопрочные ферритные чугуны по пределу ползучести и пределу длительной прочности при 425°, определенных для времени испытания 1000—10 ООО час., но характеризуются весьма низкими значениями этих характеристик при более высоких температурах, вследствие процессов графитизации перлита, соснровождающихся ростом чугуна [102] [c.684]

Одним из существенных преимуществ испытаний на длительную прочность является возможность определения остаточного удлинения и поперечного сужения при разрыве, являющихся показателями длительной пластичности материала. Обычные испытания на ползучесть, при которых кривая деформация— время не выходит за пределы второго периода, естественно, не могут дагь представления о деформации при разрыве. [c.162]

На рис. 141 приведены результаты последования при двух температурах (20 и 50° С) длительной прочности монокристаллов цинка определенной ориентации (хоя 50°), покрытых пленкой ртути толщиной около 5 мк. Здесь же для сопоставления приведены аналогичные кривые для неамальгамированных монокристаллов цинка той же ориентации. Обращает на себя внимание весьма резкое уменьшение времени до разрушения амальгамированных монокристаллов цинка с ростом напряжения. [c.276]

Длительность испытаний при этом сокращается в несколько раз по сравнению с классическим методом. Величина С в параметре жаропрочности для большинства исследованных перлитных сталей находится В пределах 18—22. В расчетах обычно принимается С=20. Возможная погрешность в этом случае составляет, по данным Либермана [3], 10%- Лишь в отдельных случаях ошибка может быть более значительной. В настоящее время имеется большое количество данных по сра1внительным значениям а д.п за длительные сроки службы,, определенных различными ме- тодами, включая метод Ларсона—Миллера. Они показывают, что величина а д.п, полученная по Ларсону—Миллеру, на всем протя-Г кЖении до 100 ООО ч удовлетворительно совпадает с полученной при экстраполяции опытных данных методом логарифмической зави- симости. В большинстве изученных случаев величина предела дли- . тельной прочности перлитных сталей, определенная по Ларсону-Миллеру, несколько занижена по сравнению с Од.п, полученным классическим методам. [c.17]

Таким образом, при увеличении времени действия нагрузки на металл его прочность снижается. Величина разрушающей нагрузки зависит от длительности воздействия этих напряжений на металл. Прочность, связанная с определенной температурой и отнесенная к той или иной длительности испытания или работы металла, называется его длительной прочностью при этой температуре. Обычно длительную прочность при какой-то определенной температуре обозначают стюо Тзоо. стюоо сгю ооо, где цифрами обозначается время до разрущения при этом напряжении. [c.6]

Значения пределов длительной прочности сплава ЖС6К, определенные по параметрической кривой, приведенной на рис. 1.7, удовлетворительно совпали с экспериментальными, полученными при температурах от 800 до 1000° С. [c.20]

Нормы содержат основную часть и рекомендуемые приложения. В основной (обязательной) части приведены расчет по выбору основных размеров расчет на статическую прочность, устойчивость, циклическую прочность, сопротивление хрупкому разрушению, длительную статическую прочность, длительную циклическую прочность, прогрессирующее формоизменение, сейсмические воздействия, вибропрочность методики определения механических свог1ств и испытаний для определения характеристик прочности. [c.2]

Испытание на длительную прочность отличается от испытания па ползучесть тем, что испытуемый образец доводят нри данной температуре и напряжении до разрун1ения В результате испытания он )еделяю г предел длительной прочносиш, т. е. наибольшее напряжение, вызывающее разрушение металла за определенное время при постоянной температуре. Предел длительной прочности обозначают а с двумя числовыми индексами, например сгшоо — предел длительной прочности за 1000 ч при 700 °С. В логарифмических координатах зависимость между напряжением и временем до разрушения представляет прямую линию (рис. 154, о). [c.286]

Прочность сцепления (связывающая способность клея). Клеевые соединения хорошо выдерживают скалывание (сдвиг), хуже — отрыв и отдирание. Испытание сводится к определению предела прочности при статическом сдвиге (табл. 25.1). Кроме того, устанавливается прочность при отрыве (равномерном и неравномерном), а также прочность при длительно действующих постоянных и переменных вибрационных нагрузках. При соединении резиновых материалов определяют сопротивление отслаиванию и расслаиванию. Прочность клеевых соединений может превышать прочность склеиваемых материалов. [c.406]

Самый верный, хотя и дорогой метод — это комплексная проверка машины в целом, состоящая в длительном испытании машины на форсированных режимах на стенде или в эксплуатационных условиях. Через определенные промежутки времени машину частично или полностью разбирают для определения состояния детален и признаков приближающихся поломок. При таком методе комплексно выявляются элементы конструкции, слабые по прочности и износостонкости. Возможность облегчения деталей устанавливают только косвенным путем — по состоянию. деталей после длительной работы. [c.159]

Экспертное обследование предполагает получение информации о фактическом состоянии элементов длительно проработавшего оборудования, наличия в нем повреждений, выявления причин и механизмов возникновения повреждений. Оно должно проводиться в соответствии с программой, разработанной на основе анализа технической документации, а также данных функциональной диагностики и должно включать визуальный (внешний и внутр)енний) контроль измерение геометрических параметров и толщины стенок замер твердости и определения механических характеристик, металлографические исследования основного металла и сварных соединений определение химического состава дефектоскопический контроль (вид и объем которого устанавливаются с учетом требований полноты и достаточности выявления дефектов и повреждений) испытания на прочность и герметичность и др. [c.166]

При длительном режиме работы с постоянной или мало-меняющейся нагрузкой определение допускаемых изгибных напряжений при симметричном цикле производится по формуле [а/г]=а ]/ц при отнулевом цикле [з/ ] = 1,5а 1//г, где п = = 1,3. .. 2—коэффициент запаса прочности. Предел выносливости можно определять по формулам а ] = 0,430 — для углеродистых сталей а 1 = 0,350 + (70... 120) МПа — для легированных сталей а 1 = 85. . . 105 МПа — для бронз и латуней а [ = (0,2. . . 0,4) — для деформируемых алюминиевых сплавов для пласт- [c.217]

Метод определения длительной прочности материала в сероводородсодержащих средах может быть упрощен с помощью использования экспериментальных данных об испытании образцов. Так, при выборе сталей для трубопроводов, эксплуатируемых в сероводородсодержащих средах, одним из основных критериев пригодности металла является величина порогового напряжения. Сталь, выдержавшая испытания в среде NA E [51] в течение 720 ч при постоянной нагрузке (равной, как правило, 0,800,2), считается пригодной для изготовления трубопроводов, по которым транспортируются сероводородсодержащие среды. Трубопроводы, выполненные из этой стали, безотказно функционируют в течение гарантийного срока эксплуатации (для трубопроводов ОНГКМ — 12 лет [41]). [c.123]

Необходимо, например, рассчитать на прочность коленчатый вал двигателя внутреннего сгорания. Не надо быть специалистом, чтобы представить себе объем необходимой работы. Вал установлен на нескольких подшипниках. В определенном порядке, известно каком, в цилиндрах двигателя происходит воспламенение рабочей смеси и через шатун на вал передается усилие. По индикаторной диаграмме может быть вычислен закон изменения усилия в зависимости от угла поворота вала. Несмотря,на то, что длины участков вала всего в два три раза больше характерных размеров поперечных сечений, можно с определенной натяжкой рассматривать коленчатый вал как пространственный брус, нагруженный достаточно сложной системой сил. С поворотом вала эти силы, естественно, меняются. Меняются их плечн и потому для выявления общей картины действующих сил необходимо произвести анализ изгибающих и крутящих моментов при различных угловых положениях вала. Скажем, через каждые 10° поворота вала. Это — достаточно длительная и кропотливая подготовительная работа. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...