Течение в следе максимальное напряжени

ПОЛЯ, расположенного в широкой части прослойки, nr y-hH для поля, расположенного в корневой (узкой) части прослойки. Положение линии разветвления пластического течения мягкой Г-образной прослойки находится из условия равенства в точке О, являющейся пересечением линии разветвления с осью симметрии X, максимальных напряжений пол> ченных на основании приведенных сеток линий скольжения, расположенных слева и справа отданной точки О С учетом этого была получена следующая зависимость координаты линии разветвления = Z, / / от параметров прослойки к и ф, которая в диапазоне реальных значений к (0,1, kJ аппроксимирована выражением [c.135]

Опыты с образцами высокопластичных материалов (свинца, алюминия, золота и т. п.) очень удобны для детального исследования процессов пластического деформирования (пластического течения). В этих обстоятельствах объем материала практически не изменяется, что характерно для чистого сдвига. В связи с этим возникло предположение, что условие перехода через состояние предельной упругости следует связывать с максимальными касательными напряжениями Поэтому выражение для эквивалентного напряжения принимает вид [c.135]

Следует отметить, что длительные выдержки напряженных образцов из титановых сплавов под слоем солей в интервале 250—500°С могут не привести непосредственно к коррозионным разрушениям, но резко снизить их работоспособность, в частности усталостную прочность. Интересные данные по этому вопросу получены Б.А. Колачевым с сотрудниками [46]. Для изучения влияния солевой коррозии на усталостные характеристики был взят сплав ОТ4 в виде листового материала толщиной 1 мм. Образцы, отожженные в вакууме при 670°С ч), выдерживали на воздухе без соли и с солевой коркой при 350 и 400°С в течение 96 ч под нагрузкой й без нее, а затем испытывали на усталость при 20°С. В табл. 7 представлены данные о влиянии солевой коррозии на число циклов до разрушения при растяжении-сжатии с коэффициентом асимметрии цикла 0,1. Максимальное напряжение цикла составляло 450 МПа. Выдержка образцов с солевой коркой при 350°С без приложения нагрузки не снижает числа циклов до разрушения. Число циклов до разрушения образцов с солевой коркой после выдержки при 400°С в 2,8 раза меньше, чем образцов, выдержанных на воздухе при 400 0 без солевой корки. При действии напряжений/ (температура 350°С) число циклов до разрушения образцов с солевой коркой в 6 раз меньше, чем образцов без солевого покрытия. Очагами усталостных разрушений служат коррозионные повреждения поверхности. [c.46]

Близкие условия работы материала создаются и в охлаждаемых лопатках [13], но наличие охлаждения и конструктивные особенности изменяют зону действия максимальных напряжений. Из рис. 3 следует, что при выходе на максимальный режим полета высокий уровень напряжений (ст = 550 МПа с температурой t = 85Q° ) создается в корыте лопатки в зоне центрального охлаждающего отверстия [71]. Кинетика термомеханической напряженности показывает, что, во-первых, в течение цикла напряжения действуют циклически, меняют знак и, во-вторых, по объему лопатки создаются зоны с разными знаками напряжений, действующими при сравнительно высоких температурах. [c.9]

Описанная только что модель сталкивается с несколькими трудностями, включая вывод [332] о том, что в высокопрочных материалах в условиях особого напряженного состояния в вершине трещины пластическое течение не является необходимым. Кроме того, полностью игнорируются диффузионные эффекты. Согласно данным современной механики разрушения [320], такие эффекты могут быть важны, поскольку максимальные напряжения возникают очень близко от вершины трещины (рис. 51). Предпринимавшуюся попытку провести критические эксперименты [333], подтверждающие эту модель, следует, по-видимому, признать безуспешной [310]. С помощью приведенной модели трудно объяснить случаи прерывистого растрескивания [318], а также роль металлургических факторов (за исключением их влияния на локальные растворимости). Чувствуется, таким образом, что эта модель, в принципе корректная и привлекающая своей простотой,— в существующем виде несовершенна. Процессы, которые она пытается объяснять и использовать, а именно ослабление межатомных связей водородом, вполне могут лежать в основе многих или даже большинства явлений водородного охрупчивания, однако сама по себе модель пока неудовлетворительна. Возможно, дальнейшие исследования поставят ее на прочное [c.136]

Опыты по нестационарному тепломассопереносу проводились для случая изменения мощности тепловой нагрузки во времени по следующей методике. Устанавливался определенный расход воздуха. На регуляторе мощности задавались два значения нагрузки (в относительных величинах от максимальной мощности генератора), в пределах которых реализовывался нестационарный процесс. В течение этого переходного процесса измерялись поля температуры теплоносителя на входе и выходе из пучка труб, а также падение напряжения на пучке и сила тока через нагреваемую зону пучка. Управление экспериментом и измерение параметров осуществлялось автоматически при нажатии кнопки ПУСК с помощью аппаратуры, описанной в следующем разделе. [c.62]

Следует отметить, что относительное удлинение сплава и в горячекатаном, и в отожженном состоянии зависит от скорости деформации. Чем меньше скорость деформации, тем больше пластичность. Во всем интервале скоростей сохраняется различие в. пластичности и напряжениях течения различных состояний сплава. Пластичность горячекатаного сплава больше, а напряжения течения меньше, чем отожженного. Важно, что в области низких скоростей и максимальных значений т имеет место равномерная деформация образцов. [c.202]

Заготовки, деформированные со степенью обжатия, равной 3, почти всегда имеют не полностью разрушенную дендритную структуру, а направление волокон не строго ориентированное по течению металла при деформации. Из заготовок с микроструктурой такого типа трудно, а в некоторых случаях и невозможно получить поковки, у которых направление продольного волокна совпадало бы с направлением максимальных напряжений, возникающих при эксплуатации изделия. Направление волокна в таких поковках может не строго следовать за изменением геометрической формы изделия— там, где оно должно быть продольным, волокно будет имет ь направление или по хорде, или поперечное. Поскольку механические свойства сталей зависят от направления волокна, то изделия, изготовленные из таких поковок, могут иметь пониженные механические свойства (по ударной вязкости, сужению площади поперечного сечения и удлинению) и преждевременно разрушаться. [c.18]

Чтобы привести все элементы батареи к одинаковому состоянию (по напряжению и плотности) и таким образом предупредить появление отстающих элементов, батарею один раз в месяц подвергают уравнительному заряду, который заключается в следующем. После нормальной зарядки аккумуляторной батареи производят, соблюдая требования заводской инструкции, уравнительную зарядку током 60—50% максимально допустимого, чтобы плотность электролита и напряжение в элементах оставались постоянными в течение 4 ч. [c.31]

При высоких температурах следует также учитывать еще одно явление — ползучесть металла, т. е. деформирование его под действием некоторой постоянной нагрузки. Это явление для ряда металлов и сплавов наблюдается и при комнатной температуре, но особенно резко сказывается оно при высоких температурах. Способность материала длительно сопротивляться растягивающим напряжениям характеризуется так называемым пределом ползучести. Эта величина представляет то максимальное напряжение, которое материал может выдерживать в течение обусловленного времени, давая деформацию не выше установленного предела (обычно 1%). [c.127]

Решение. У вас есть два выхода. Вы можете сразу же перейти на второй, а то и на третий уровень, поскольку обладаете хорошей спортивной формой, и ваше тело готово к намного более сильной нагрузке и интенсивной работе. Либо вы можете выполнять упражнения настолько медленно, насколько это возможно. При каждом повторении в высшей точке положительной фазы задержитесь на2-3 секунды, чтобы добиться максимального напряжения ваших мышц. Затем в течение следующих 2-3 секунд медленно опускайтесь. Даже тренированному спортсмену будет довольно трудно выполнить в подобном режиме 12 повторений. [c.91]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 X 10 с Ч Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5%) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%. [c.185]

Электронно-микроскопические исследования позволили установить, что скольжение одной поверхности по другой сопровождается сминанием следов технологической обработки, и благодаря развитию физического (деформационного) рельефа в последующих актах трения в пластическое течение будут вовлекаться все новые участки, площадь которых будет постепенно увеличиваться. По мере развития на поверхности пластических процессов увеличиваются грубые полосы деформации, расположенные по плоскостям максимальных касательных напряжений. [c.8]

Таким образом, на основании принятого критерия откольного разрушения изменение откольной прочности (максимальной величины растягивающих напряжений в плоскости откола) определяется влиянием скорости пластического течения на сопротивление материала пластической деформации. Схематическая диаграмма деформирования материала в плоскости откола для двух различных скоростей пластического деформирования приведена на рис. 122, б. Из диаграммы следует, что рост величины максимальных растягивающих напряжений при отколе Стр с ростом скорости нагружения определяется повышением скорости деформации и связанной с ней вязкой составляющей сопротивления сдвигу и изменением объемной деформации при сохранении величины пластического сдвига. Отсюда сопротивление откольному разрушению при одноосной деформации ег [c.243]

Многие исследователи анализировали зависимость напряжения от времени. Однако до сих пор при проектировании приходится сталкиваться с проблемой выбора точки, соответствующей пределу ползучести. Согласно определению, под пределом ползучести обычно понимают максимальное из напряжений, при котором скорость деформации ползучести, протекающей в течение определенного длительного времени, обращается в нуль. Однако следует иметь в виду, что в действительности этим определением трудно пользоваться. С точки зрения практического использования считают [5.40], что целесообразно для пластмасс, армированных стекловолокном, за предел ползучести принять напряжение, которое возникает при деформации ползучести 0,1% за 10000 ч. Как показывают результаты проведенных исследований, в таком случае предел ползучести для рассматриваемых материалов составляет примерно 40% предела прочности при статическом нагружении. [c.142]

Кривые, показанные на рис. 2.1, иллюстрируют влияние скорости деформации на вид диаграмм напряжение—деформация, полученных при испытаниях на растяжение при комнатной и высокой температурах. Скорость деформации растяжением на рабочей длине образца во время испытаний автоматически поддерживали постоянной. Из приведенных данных следует, что даже при комнатной температуре предел текучести и напряжение течения увеличиваются по мере увеличения скорости деформации. При высокой температуре эта закономерность постепенно становится все более ярко выраженной. Временное сопротивление повышается на 30 МН/м , если скорость деформации уве- личивается в 10 раз. Изменение взаимного положения кривых напряжение — деформация при 450 °С при увеличении скорости деформации позволяет предположить, что при еще большем увеличении скорости деформации (больше максимально исследованной скорости 85 %/мин) указанные кривые приблизятся к соответствующим кривым при комнатной [c.40]

Для распределения напряжений между отверстиями характерны следующие особенности при фиксированном расстоянии между отверстиями распределение существенно зависит от aR , преобладающими по амплитуде напряжениями по перемычке являются напряжения Оее, хотя при некоторых значениях параметров а может быть более высоким в большинстве случаев оее достигает максимального значения в точке Е распределение напряжений в течение периода существенно меняется не только количественно, но и качественно. [c.157]

Следует отметить, что в роторе практически любого типа частота вращения изменяется в достаточно широком диапазоне, а это означает, что создаваемые при этом окружные скорости могут существенно раздичаться. Так, например, для ротора ГТД при небольшой частоте его вращения п значение окружной скорости может быть сопоставимо со значением осевой составляющей скорости истечения из отверстия диафрагмы и течения в камере энергоразделения. В то же время на крейсерских режимах и на максимальных частота вращения ротора такова, что в зависимости от радиуса расположения вихревого энергоразделителя R окружная составляющая скорости U, создаваемая вторичными инерциальными силами, может достигать критической. Очевидно, что характер влияния во многом будет определяться взаимным расположением векторов напряженностей первичного и вторичного инерциальных полей. Исследования, проведенные в работе [212] показали, что у вихревой трубы, для которой вторичное поле инерциальных сил создавалось ее вращением относительно оси, расположенной перпендикулярно к оси симметрии камеры энергоразделения и размещенной в области соплового ввода, с ростом частоты вращения трубы п температурные эффе- [c.379]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [64]. Увеличение концентрации водного раствора H2SO4 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре- биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному pa -f трескиванню. [c.172]

Известно, что в результате продолжительного нагружения при максимальном напряжении цикла порядка (0,8-4-0,9) t i в конструкционных сталях обычно наблюдается эффект тренировки, т. е. повышения сопротивления усталости при последующем циклическом нагружении напряжениями, превышающими абсолютные пределы выносливости при соответствующих коэффициентах асимметрии циклов. Ни одно из рассмотренных кинетических уравнений повреждений не может без дополнительных допущений описывать эффект тренировки, так как любое из этих уравнений предполагает, что напряжения могут с течением времени или числа циклов нагружения повреждать, но не упрочнять элемент рассматриваемого материала. Формально явление тренировки можно учесть при ступенчатом режиме циклического нагружения путем введения поправки в формулу линейного суммирования повреждений. Если /-й повреждающий блок циклов следует за таким, при котором Nu-Up и, следовательно, [c.125]

В XX веке катастрофические разрушения продолжались на суше, на море и в воздухе. Взрывались мощные паровые котлы, разрушались громадные военные корабли и пароходы, хотя рассчитаны они были по всем правилам современной науки о прочности, науки, которая, казалось, достигла совершенства. Попытки установить истину в натурном эксперименте объяснения не давали. Так, в 1903 г. британские ученые провели испытание настоящего эскадренного миноносца на прочность. Миноносец Вулф был заведен в сухой док и поставлен сначала на одну подпорку посередине, а затем на две по краям, как будто бы в шторм он оказался на гребне одной волны или двух волн. После этого испытания были продолжены в открытом море во время жесткого шторма. Оказалось, что в течение всего эксперимента приборы не смогли обнаружить напряжений выше 90 МПа, а прочность корабельной стали составляла тогда примерно 390—440 МПа. Такой же запас прочности следовал из расчетов по теории балок, но утешение в этом было слабое, поскольку отмечались случаи, когда ломались пополам пароходы, максимальное напряжение в корпусах которых не превышало по расчетам одной трети от предела прочности стали. [c.24]

Гидрозрозия металла, как правило, наблюдается при больших скоростях потока или движения детали в жидкости. При этом металл разрушается в основном за счет механического воздействия малых объемов жидкости. Природа этого воздействия связана с качественным изменением характера течения жидкости. В этих условиях ударное нагружение приобретает импульсный характер, т. е. отличается быстрым возрастанием давления, за которым следует такое же быстрое его снижение. Характерная особенность такого нагружения — очень малая область действия максимальных напряжений, соизмеримая с площадью отдельных микроучастков (приблизительно 10 —10 мм ). Эти напряжения в большинстве случаев превышают предел текучести многих металлов и сплавов, причем напряжения отличаются локальностью и неравномерностью, возникают в отдельных микрообъемах независимо от того, чтр происходит на других участках поверхностного слоя. При таком характере механического воздействия разрушение металла связано с отрывом очень мелких частиц вследствие образования в поверхностном слое микроскопических трещин последние возникают в результате пластической деформации в микрообъемах. Таким образом, гидроэрозию металлов следует рассматривать как процесс, возникающий в результате микроударного воздействия жидкости. [c.90]

Таким образом, физическая природа интенсификации микропластичес-кого течения в поверхностных слоях материалов и последующего усталостного разрушения при циклических нагрузках должна рассматриваться именно с указанных позиций. При этом следует отметить, что необратимое действие вакансионного насоса при циклировании, создающего спектр приповерхностных источников дислокаций и вызывающего их переползание, обеспечивается не только созданием периодического пересыщения при цикле сжатия и существующим недосыщением на стоках [601, 602], но и различием потенциальных энергетических барьеров на источниках и стоках точечных дефектов, непосредственно на поверхности и в более удаленных от поверхности приповерхностных слоях. Поэтому полученные в главе 7 результаты представляют основу для дальнейшего развития как теоретических, так и экспериментальных исследований в области изучения основных закономерностей эволюции дислокационной структуры при испытаниях на длительную и циклическую прочность и физической природы усталости металлических и неметаллических материалов в различном диапазоне напряжений и температур. Наконец, учитывая результаты работы [586], следует также весьма осторожно относиться к интерпретации низкотемпературных пиков внутреннего трения и помнить, что они могут появиться в ряде случаев именно в силу проявления методических особенностей способа нагружения (использование циклических изгибных или крутильных колебаний с максимальной величиной напряжений вблизи свободной поверхности и присутствием градиента напряжений по сечению кристалла). [c.258]

Однако формы профиля в начальном оторвавшемся вязком слое очень важны для определения величины донного давления при ламинарном течении [51, 52], следовательно, для усовершенствования метода Чепмена требуется рассмотреть начальный пограничный слой. Несовершенство таких методов, как методы Крокко — Лиза [10] и Корста [30], заключается главным образом в допущении, что возрастание давления, необходимое для замыкания области отрыва, можно приравнять к разности между донным давлением и конечным восстановленным давлением на значительном удалении вниз по потоку. Его следует приравнивать либо к давлению в окружающем невозмущенном потоке, либо к несколько меньшему давлению, чтобы учесть потери при прохождении внешнего потока через замыкающий скачок. Это означает, что точка замыкания области отрыва лежит в области максимального давления, однако, согласно экспериментальным исследованиям сверхзвукового донного течения [10. 25, 34] и взаимодействия ударной волны с пограничным слоем [26. 27. 29], точка нулевого вязкого напряжения, т. е. точка замыкания области отрыва, расположена ближе, чем точка максимального давления. При дозвуковых скоростях замыкание области отрыва происходит в точке, где местное статическое давление превосходит давление во внешнем потоке. Исследование донного давления требует введения дополнительного параметра, а именно отношения приращения давления при замыкании области отрыва к разности между статическим давлением во внешнем потоке и донным давлением. Если обратиться, в частности, к теории Корста 130] (хотя его метод расчета подтверждается наблюдениями и в Пришвине по- [c.71]

В. В. Фомин (1966) на основании своих исследований процесса гидроэрозии металлов и обобш ения результатов, полученных другими авторами, пришел к выводу, что она, как правило, наблюдается при больших скоростях потока и происходит в основном за счет механического воздействия жидкости. Природа этого воздействия связана с качественным изменением характера течения жидкости. В этих условиях ударное нагружение приобретает импульсивный характер, т. е. отличается быстрым возрастанием давления, за которым следует такое же быстрое его уменьшение. Характерной особенностью при этом является очень малая область действия максимальных напряжений, соизмеримая с размерами отдельных микроучастков (величиной приблизительно 10 —10" мм ). При этом напряжения отличаются локальностью и неравномерностью и возникают в отдельных микрообъемах независимо от того, что происходит в любом другом месте поверхностного слоя. При таком характере механического воздействия разрушение металлов связано с отрывом очень мелких частиц вследствие образования в поверхностном слое микроскопических треп] ин, которые возникают в результате пластической деформации, протекаюш,ей в микрообъемах. [c.445]

Выше время выдержки 4 отнесено к участку действия максимальной температуры 7 тах> так что для пилообразного цикла 4 = = 0. В действительности некоторое накопление длительного повре-Лчдения происходит и при более низких температурах. Поэтому в расчетах под 4 следует понимать не фактическое время пребывания при максимальной температуре, а эквивалентную выдержку при Ттах, приводящую за N циклов (за время t = 4 ) при амплитудном значении напряжения к такой же степени длительного статического повреждения, что и фактически действующее в течение цикла 4 меняющееся напряжение о (t) при меняющейся температуре Т (t) за полное время работы t = t N. Используя понятие об эквивалентной выдержке, можно проводить оценочные расчеты на термоциклическую долговечность и при несинхронном изменении напряжений и температур, заменяя действительный цикл условно эквивалентным синхронным циклом с выдержкой. [c.117]

Расчет максимальных тангенциальных растягивающих напряжений, возникающих на внутренней стенке образцов, производился по формуле Гадолина-Ляме [76] Следует отметить, что вследствие обезуглероживания стали напряжения в течение опыта изменялись и поэтому в действительности можно говорить лищь об условных напряжениях, заданных в начале испытаний. [c.148]

Оценка времени роста растягивающих напряжений проводилась следующим методом. Из осциллограммы определялось время At32 = ts—4 (рис. 113), в течение которого давление в плоскости откола меняется от максимальной величины ударного сжатия до максимальной величины растягивающей нагрузки при [c.223]

Возникшая система остаточных напряжений будет неблагоприятной по отношению к следующему этапу цикла. Наличие остаточных напряжений сжатия приведет к тому, что при нагреве очередног о стержня пластическое течение начнется в нем при меньшей температуре, чем это было в первом стержне, а величина деформации (при той же максимальной температуре) будет большей. [c.220]

Для гарантированного удаления накопившихся в топке газов необходимо произвести шестй-семикратный обмен имеющегося в ней воздуха. С указанной целью включаются дымосос и вентилятор и при обычном разрежении (по прибору, включенному вверху топки) устанавливается расход воздуха на уровне около 25% номинального. В условиях эксплуатации этого можно достигнуть, нагружая дымосос на 35—407о потребляемой им при максимальной нагрузке котла мощности. Следует особо оговориться, что на крупных котлах с плотными топками вентиляция не может быть проведена без одновременного пуска и нагружения вентилятора. Продолжительность вентиляции т и ее интенсивность удобнее всего выразить через тепловое напряжение топочной камеры BQljV. Известно, что в процессе горения на 1 ООО кал приходится примерно 1,2 воздуха в пересчете на нормальные условия. Следовательно, в течение 1 ч в каждом кубическом метре объема топки обменивается воздуха [c.41]

В течение первых 20 тыс, км пробега автомобиля пробивное напряжение в свече повышается на 20...25 % в результате скругления кромок ее электродов. В дальнейшем напряжение растет вследствие износа электродов и увеличения зазора между ними, поэтому через каждые 10... 15 тыс. км пробега следует проверять и регулировать зазор между злекгродами. Наибольшее пробивное напряжение (до 12 кВ) наблюдается на режимах пуска и разгона двигателя, наименьшее (5... 6 кВ) - при работе на установившемся режиме с максимальной мощностью. [c.21]

Толстостенный цилиндрический сосуд высокого давления, закрытый на обоих концах, должен иметь внутренний диаметр, равный 3,00 дюймам. Сосуд будет изготовлен из стали со следующими характеристиками 5д=250 ООО фунт/ дюйм , Sypi=200 ООО фунт/дюйм , Syp =200 ООО фунт/дюйм , S = 100 ООО фунт/ дюйм, удлинение равно 4% на базе 2 дюйма. Сосуд будет ежеминутно в течение 10 лет нагружаться давлением, меняющимся от О до 15 000 фунт/дюйм. Приняв коэффициент безопасности равным 1,5, определите наружный диаметр в соответствии с результатами исследования усталости при многоосном напряженном состоянии (а) по гипотезе удельной энергии формоизменения (Ь) по гипотезе максимального нормального напряжения. [c.236]

Зарастание стенок шахты ванны гарниссажем определяют по внешнему виду гарниссажа и по резкому изменению температурного режима в течение одного цикла производства —. между двумя выливками. С увеличением времени эксплуатации боковая футеровка рафинировочного электролизера обрастает гарниссажем, который имеет максимальную толщину в области катодного металла и минимальную — в верхней части анодного сплава. Во время работы ванны от конца заливки алюминия-сырца и до начала следующей выливки рафинированного металла толщина слоя электролита при постоянном его количестве все время снижается, напряжение на ванне падает, электролизер охлаждается. Во время заливки алюминия-сырца происходят обратные явления — высота слоя электролита и напряжение резко возрастают, ванна перегревается. Эти явления нарущают нормальный ход ванны и ведут к усиленному щламообразованию в электролите. [c.366]

Для сетей промышленных предприятий желателен систематический контроль пссинусоидальноети напряжения. С этой целью на щитах управления ГПП или ГРП, а также ТП, питающих нелинейные потребители, следует установить анализаторы АН, сочлененные с самописцами. Контроль уровней отдельных гармоник напряжения и тока должен производиться в характерных эксплуатационных режимах, соответствующих утвержденным нормальным и ремонтным схемам энергосистемы и системы электроснабжения промышленного предприятия. Измерения проводятся в течение 1—2 часов 2—3 раза в сутки с целью определения максимальных и средних величин гармоник. Такова же продолжительность измерений и при эпизодическом контроле несинусоидальных напряжений. [c.56]

Рассмотрим сначала действие гетерогенных источников в объеме кристалла. В работе [344] подвергали гидростатическому сжатию медь, содержащую частицы S1O2 или Alj О3, образованные в результате внутреннего окисления. При давлении свыше 25 кбар вокруг частиц возникали дислокации, которые наблюдали методом электронной микроскопии. Была определена зависимость критического давления начала образования дислокаций от размера частиц. Как видно из рис. 59,а, величина критического давления повышается по мере уменьшения размера частиц. Зная модули матрицы и частицы, оценивали также критический уровень сдвиговых напряжений Тщах и параметра несоответствия на межфазной поверхности раздела матрица-включение . Из полученных данных (рис. 59,а) следуют два важных вывода. Во-первых, величины критического давления, напряжения сдвига и параметра несоответствия, необходимые для начала пластического течения, зависят от размера частиц. Во-вторых, максимальное локальное напряжение, необходимое для начала дефор.мации (см. рис. 59,а), находится между 0,001 и 0,008 Gy , что гораздо меньше теоретической СДВИ10В0Й проадости матрицы, равной 0,04 при комнатной температуре [345]. Полученные экспериментальные данные приведены на рис. 59,0 в сравнении с расчетными критериями начала пластической деформации [c.91]

Операция сложения п титусе с неравновесной записью информации реализуется следующим образом 42]. В течение длительного времени самозаряда кристалла DKDP в охлажденном состоянии на него в отсутствие стирания подаются последовательно потенциальные рельефы суммируемых изображений, причем увеличение числа кадров должно сопровождаться пропорциональным уменьшением тока записывающего электронного луча. Предельное число изображений определяется, с одной стороны, максимально возможным суммарным потенциалом — полуволновым напряжением кристалла, а с другой стороны, различными присущими данному ПВМС шумами, к которым можно отнести флуктуации ин- [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...