Кромка задняя критерий

Форма задней поверхности. Для обеспечения переменного заднего угла спиральные свёрла подвергаются специальной заточке. Критерием правильной заточки является соблюдение следующих заданных величин 1) угла режущей части <р 2) угла поперечной кромки в 3) заднего угла а для точек режущей кромки у периферии и у сердцевины. [c.324]

Износ режущего инструмента сопровождается увеличением сил резания, которые, в свою очередь, также могут быть использованы в качестве критерия затупления. Этот критерий может использоваться в том случае, если износ инструмента происходит главным образом по задней поверхности. В случае превалирования износа по передней поверхности с образованием на ней лунки увеличение глубины последней сопровождается уменьшением сил резания. Последующее увеличение лунки приводит к образованию новой режущей кромки, резкому увеличению сил резания и разрушению инструмента. Данное явление иллюстрируется графиками на рис. 8.3, заимствованными из работ Бостона, Шоу, Смита и Кука. [c.167]

В производственной обстановке желательно иметь объективные и легко наблюдаемые показатели затупления инструмента, не требующие доведения последнего до полного износа, после которого эксплуатация его становится явно нерентабельной. Были сделаны попытки установить в качестве критерия затупления такие показатели, как повышение силы резания (до 20%) или силы (до 100%) и увеличение затрачиваемой мощности (на 20%). Практика показала существенные недостатки этого метода. Мощность, расходуемая в процессе резания, не всегда характеризует степень затупления инструмента. С постепенным углублением лунки износа на передней поверхности мощность нередко уменьшается и только по мере дальнейшего износа по задней поверхности и выкрашивания режущей кромки будет наблюдаться повышение мощности. [c.156]

Одной из исходных величин при определении наивыгоднейшего режима резания является, как известно, критерий затупления. На практике при испытании фрез, как и резцов, иногда принимают за признак затупления повышение расходуемой мощности на 10— 15% в сравнении с нормальной. Этот критерий прост и удобен в производственных условиях, но далеко не точен и не показателен, так как он не определяет ни места, ни характера износа фрезы кроме того, для некоторых типов фрез (например, фасонных) допустима слишком малая степень затупления, чтобы это могло отразиться на потребляемой станком мощности. Более того, с постепенным углублением лунки на передней поверхности зуба фрезы необходимая мощность нередко уменьшается и только по мере дальнейшего износа задней грани инструмента и выкрашивания режущей кромки будет наблюдаться повышение расходуемой энергии. Поэтому при исследовании процесса резания в качестве критерия затупления режущего инструмента принимается определенная величина фаски износа по задней поверхности зуба h . [c.338]

Поэтому с целью обнаружения связи между критериями затупления протяжки [68] и величинами фасок износа задней поверхности зубьев была проведена специальная серия опытов. Установлено, что при протягивании стали 45 радиусам округления режущей кромки, равным 0,03 мм для черновых зубьев и 0,02 мм для чистовых зубьев, соответствуют фаски износа задней поверхности, равные соответственно 0,35—0,40 и 0,20—0,25 мм. Эти величины фасок износа и были приняты в качестве критериев затупления черновых и чистовых зубьев протяжки. [c.103]

Радиус округления режущей кромки р (радиус сопряжения передней и задней поверхностей) оказывает влияние на работоспособность резцов, особенно из хрупких инструментальных материалов. С увеличением радиуса р стойкость инструмента сначала повышается, а затем падает, т. е. существуют области его экстремальных значений. В зависимости от назначения скругления можно выделить два критерия оценки рационального значения радиуса р наибольшая прочность кромки и наибольшая стойкость. [c.131]

Другой возможный случай замыкания области влияния соответствует резкому переходу к закритическому режиму на задней кромке крыла через течение разрежения, аналогичное рассмотренному в работе [Нейланд В.Я., 1972]. Однако из самого факта существования сечения запирания следует, что для подобия достаточно совпадения формы тела в переменных х, у (напомним, что при введении безразмерных координат использована длина тела , а для у — еще и параметр т = Кроме того, нужно совпадение а/г, 7, М т. При обтекании ступенек, обращенных по потоку и против потока, вместо а/т появляется параметр /г/г, если за ступенькой следует бесконечная горизонтальная полуплоскость или за обращенной назад ступенькой нет тела (донный срез). Если за ступенькой следует участок горизонтальной плоскости конечной длины, то к критериям подобия следует добавить параметр Ь/ , где Ь — длина хвостового участка. При обтекании вогнутого угла с задней стенкой бесконечной длины вместо а/т нужно использовать параметр в/т, где в — величина угла. Если задняя стенка обрывается, то за ней следует донный срез с очень малым донным давлением, то необходимо ввести еще параметр Ь/1, где Ь — длина задней стороны угла. [c.157]

Износ инструмента оказывает влияние не только на его стойкость, но и на характер протекания процесса резания. При достижении определенной величины износа по задней поверхности резко возрастают силы резания, повышается температура резания, ухудшается качество и изменяется размер обработанной поверхности, появляются вибрации при дальнейшей работе таким уже достаточно затупленным резцом может произойти и скалывание (разрушение) режущей кромки, к чему особенно чувствительны резцы, оснащенные пластинками твердых сплавов или минералокерамики. Износ по передней поверхности в меньшей степени сказывается на протекании процесса резания. Он резко проявляется лишь при полном износе резца (когда будет уничтожена площадка с, показанная на фиг. 107,6), который не может быть принят за оптимальный. В связи с этим износ по задней поверхности является чаще всего лимитирующим износом. По данным бывшего Министерства станкостроения СССР, средними величинами максимально допустимого износа по задней поверхности, рекомендуемыми в качестве критерия затупления для резцов из быстрорежущей стали, являются [c.157]

Анализ работ, посвященных этому вопросу, позволяет сделать вывод о том, что в большинстве случаев критерием оптимальности по выбору геометрических параметров инструмента служит его стойкость. И это обусловлено тем, что режущий инструмент, часто являясь наиболее слабым звеном технологической системы, существенно влияет на экономику процесса резания. Не останавливаясь подробно на выборе отдельных параметров инструментов вследствие наличия достаточно большого справочного и спе- -циального монографического материала по данному вопросу, напомним лишь метод подхода к решению подобных задач. Так, для токарной обработки деталей типа валов после выбора типа режущего инструмента подлежат назначению или определению соответствующие основные параметры геометрии передний угол, задний угол, главный угол в плане, радиус закругления, вспомогательный угол в плане, угол наклона главной режущей кромки, форма передней поверхности и ряд других. Например, с увеличением переднего угла сила резания снижается, уменьшается тепловыделение, поэтому стойкость повышается, но вместе с этим увеличение этого угла-приводит к уменьшению головки резца, вследствие чего теплоотвод от поверхности трения и прочность режущего лезвия уменьшаются и, начиная с некоторого значения переднего угла, повышается износ и стойкость снижается. Причем, как показывают исследования [2], чем выше прочность и твердость обрабатываемого материала, тем меньше положительное значение переднего угла. [c.401]

Износ сверл и критерий затупления. В процессе сверления режущая часть сверла с течением времени изнашивается. Сверла изнашиваются в результате трения задних поверхностей о поверхность резания, стружки о переднюю поверхность, направляющих ленточек о поверхность резания и смятия поперечной кромки. На рис. 156 показаны типичные виды износа сверла из быстрорежущей стали износ по задней и передней поверхностям, износ по уголкам и по направляющим ленточкам. [c.167]

Очень важен при проведении стойкостных испытаний протяжек выбор критерия изнашивания. Серьезным затруднением при установлении объективного критерия изнашивания является наличие нароста, размазанного по задней поверхности зубьев протяжки. Исследования износа зубьев протяжки в лабораторных условиях и осмотр под микроскопом с 54—500-кратным увеличением большого числа протяжек показали, что за очень редким исключением на всех зубьях имеется либо нарост, либо его остатки, размазанные по задней поверхности. При рассмотрении нароста через лупу с 20—24-кратным увеличением нарост очень мало отличается от штрихов износа, так как располагается полосой довольно равномерной ширины вдоль режущей кромки. После удаления нароста и осмотра задней поверхности с 54-кратным увеличением удалось установить, что ширина штрихов износа фактически составляет лишь небольшую часть видимой в лупу полосы металла, кажущейся износом. [c.22]

Кроме влияния, аналогичного влиянию изменений переднего угла на усилия резания и прочность режущей кромки, величина заднего угла влияет на износ по задней грани. Как было указано выше, износ по задней грани является одним из главных критериев режущей способности инструментов. [c.93]

При обработке слоистых пластмасс твердосплавными. фрезами происходит износ зубьев по задним поверхностям с одновременным округлением режущей кромки. Фрезерование пластмасс при повышенных скоростях даже с небольшой ленточкой износа (0,2—0,3 мм) приводит к деструкции поверхности, поэтому для твердосплавных фрез принят критерий затупления /1з = 0,13-т-- 0,15 мм. [c.39]

Ширина режущей кромки фрезы выбиралась так, чтобы по краям и середине режущей кромки оставались участки, не участвующие в резании. От этих неизношенных участков производилось измерение износа на инструментальном микроскопе. Измерялся радиальный износ (Лг), а также износ по передней (/1п) и по задней (Лз) поверхностям ножа фрезы. При дисковом фрезеровании измерение износа по уголку производилось от базового перекрестия, нанесенного алмазом на вспомогательной задней поверхности. В качестве критерия затупления фрезы был принят износ по задней поверхности Лз = 0,12 0,14 мм и по уголку ку = 0,25 мм. Во всех стойкостных опытах характер износа оставался постоянным. Графики износостойкости построены на основании измерений износа по задней поверхности режущей части ножа или по уголку. [c.93]

Для нормальной работы инструмента важное значение имеет правильная заточка сверла. Критерием такой заточки является сохранение следующих заданных величин угла при вершине 2ф задних поверхностей режущей части сверла для получения заднего угла а и угла наклона поперечной кромки я]). Режущие кромки сверла должны быть одинаковой длины, прямолинейны и симметричны относительно оси сверла, а поперечная кромка должна проходить через ось сверла. [c.71]

Таким образом, при обработке термопластов режущая кромка должна быть острозаточенной. Резец должен резать материал, а не мять его. Острота режущего инструмента обеспечивается большими значениями переднего и заднего углов, которые при точении различных материалов определяются экспериментально. Критерием при этом служит качество обработанной поверхности й стой ко сть й н стр у ме нта. [c.83]

В качестве критерия обрабатываемости была принята скорость резания, соответствующая 20-минутной стойкости быстрорежущего резца со следующей геометрией режущей части задний угол а = 8°, передний угол у = 15°, угол наклона главной режущей кромки X = 0°, главный угол в плане ф = 45°, радиус закругления вершины резца г = 1 мм. Зависимость скорость резания— стойкость резца и—Т) определялась при глубине резания i = 1 мм и подаче = 0,2 мм/об опыты производились без охлаждения. [c.44]

Геометрия режущей части фрез задний угол а = 20°, передний угол V = 10°, угол наклона главной режущей кромки Я = 0°, углы в плане ф = 65° и ф = 20°. На передней поверхности зуба фрезы затачивается фаска шириной / = 0,2 мм. Диаметр фрезы составлял 150 мм. За критерий затупления фрезы принималась ширина истирания по задней поверхности зуба = 0,7 мм. Глубина резания / = 2 л<л<, ширина фрезерования В = 40 мм. [c.152]

За критерий затупления фрезы был принят износ по задней поверхности ее зубьев = 0,5ч-0,6 мм при большем износе выкрашивается режущая кромка или скалывается пластинка твердого сплава. [c.167]

Износ по задней поверхности у периферийной части режущей кромки спиральных сверл является наиболее распространенным и возникает вследствие увеличения температуры в зоне резания. Износ перемычки сверла чаще возникает при сверлении твердых материалов или при высокой скорости резания. Износ по передней поверхности режущей части сверла редко служит критерием стойкости, но может иметь значительную величину при длительном сверлении глубоких отверстий с СОЖ. Износ участка ленточки, примыкающего к режущей части сверла, зависит от деформаций, увода сверла и др. [c.129]

При цилиндрическом фрезеровании против подачи, когда взаимодействие между зубом фрезы и обрабатываемым телом начинается с нулевой толщины среза, имеет место скольжение зуба инструмента по обработанной поверхности. Сам же процесс резания начинается с того момента, когда толщина срезаемого слоя о,, становится соизмеримой с радиусом скругления режущей кромки р. В период скольжения зуба фрезы по поверхности, наклепанной в процессе врезания предыдущими зубьями, протекает интенсивный процесс трения и изнашивания задней поверхности инструмента. Поэтому износ по задней поверхности принимают обычно в качестве критерия износа зуба фрезы. [c.177]

При оценке работоспособности режущего инструмента наиболее распространенным критерием затупления служит ширина, изношенной контактной площадки Лз по задней поверхности. Износ инструмента характеризуется также размерами лунки, образующейся на передней поверхности (ширина, глубина лунки, её положение относительно режущей кромки). Данные параметры износа легко измеряются и в то же время отражают состояние режущего клина с точки зрения работоспособности инструмента без учета физики износа. [c.562]

Из наблюдений Грушвица следует, что максимальную подъемную силу можно получить при таких углах атаки, при которых отрыв потока происходит вблизи задней кромки крыла. Критерий отрыва Грушвица г] л 0,8 был подтверячден Никурадзе [11] в экспериментах с водой в сужающемся — расширяющемся канале. Петерс [15] измерил параметры турбулентного пограничного слоя на обычном крыловом профиле при больших числах Рейнольдса и установил, что теоретический критерий отрыва не соответствует экспериментальному. Для вычисления бит) методом последовательных приближений Питерс использовал эмпирическое соотношение [c.156]

Критерием выхода инструмента из строя чаще всего является износ. Для лезвийных инструментов следы износа наблюдаются на передних и задних поверхностях в непосредственной близости от режущей кромки. Виды такого износа показаны на рис. I. В соответствие с ввдом износа назначается схема переточки и величина стачивания за одну переточку (табл. 1). [c.664]

Степень относительной стойкости т зависит также от выбран-ного критерия затупления h . Чем больше величина h , тем выше значение т. Используя быстрорежущие резцы до полного износа вплоть до разрушения их режущей кромки, можно получить высокие значения т = 8—12 при обработке стали и чугуна. И, наоборот, при работе фасонным инструментом (резцом, протяжкой, зуборезным инструментом и т. д.), когда Допустимый износ по задней грани весьма ограничен и не должен превышать 0,2—0,4 мм, получаем малые значения показателя степени т. [c.159]

Исследования износа резцов при нарезании резьбы показали, что кривые износ—время имеют характерный для обработки ВКПМ вид, т. е. отсутствует участок катастрофического износа (рис. 4.19). Следовательно, критерий износа следует определять по технологическим показателям, в первую очередь по качеству резьбы, т. е. по отсутствию расслоений и разлохмачиваний. Установлено, что износ резцов происходит как за счет округления режущей кромки, так и по задней поверхности. Износ по передней поверхности весьма мал, и можно во внимание не принимать. В первый момент работы наиболее ощутим износ за счет округления режущей кромки. Так, если в начале работы радиус округления режущей [c.95]

В случае прямого крыла большого удлинения, распределение давления на котором зависит от толщины, кривизны и угла атаки, может быть с успехом применена теория двумерного течения с соответствующим критерием отрыва. При малых углах атаки положительный градиент давления на верхней стороне обычно умеренный и распространяется на Уз хорды от задней кромки, поэтому отрыв возможен около задней кромки. Следует ожидать, однако, раннего отрыва. Хороший обзор проблемы управ.тения потоком на дозвуковых крыльях сделан Куком и Бребнером [17]. [c.201]

Для фрезерования дисковыми фрезами рекомендуют фрезы с параметрами у = 0°, а=18° угол наклона режущей кромки а = 15 20°. За критерий затупления принимают износ по задней поверхности бз=0,6лш. При работе дисковыми фрезами с твердосплавными пластинками не следует применять для охлаждения 5%-ную эмульсию, так как стойкость фрез снижается в 10—12 раз. При подаче 0,03—0,06 мм зу6 и глубине резания =4ч-40 мм рекомендуемая скорость резания колеблется в пределах у = 60-4-150 м1мин. [c.81]

Схема заточкя сверл на универсально-заточном станке по коническим поверхностям приведена на рис. 89. Сверла затачивают торцовой поверхностью круга / формы ПВ. В процессе заточки сверло 2, установленное в призме сверлодержателя 3, получает медленное качательное движение вокруг цапфы 4. После заточки одного зуба сверло поворачивают на 180° и затачивают второй зуб. Образуемая в процессе заточки задняя поверхность является частью конической поверхности, а поперечная режущая кромка — линией пересечения конических поверхностей заточки обоих режущих зубьев. Критерием правильной заточки служит получение требуемых углов при вершине 2<р, наклона ф поперечной режущей кромки, [c.235]

Из анализа результатов следует, что в отличие от износа задней поверхности радиус скругленйя режущей кромки равномерно увеличивается на протяжении всего периода работы протяжки нет участков кривых, почти параллельных оси времени, которые всегда имеются на кривых износа задней поверхности. С увеличением скорости резания и толщины срезаемого слоя износ зубьев увеличивается. Закономерное изменение радиуса округления режущей кромки в зависимости от параметров протягивания позволяет применять его в качестве критерия затупления. Выбор значений радиуса основывается на следующих положениях. Подавляющее большинство кривых идет плавно, без резких перегибов, что свидетельствует об отсутствии резкой интенсификации изнашивания и, следовательно, об отсутствии начала катастрофического изнашивания. Экспериментами, описанными ранее, было установлено, что изменение сил протягивания и температуры резания при нарастании радиуса скругленйя происходит в малой степени (за исключением тех случаев, когда затупление чрезмерно велико), поэтому ориентироваться на их величины затруднительно. Определение рационального радиуса скругленйя как критерия затупления зубьев протяжки базировалось на других признаках, выявившихся в процессе исследования. [c.24]

При резании пластмасс износ режущего инструмента происходит главным образом по задним граням с округлением режущей кромки. Величина наибольшего допустимого износа инструмента по задней грани (критерий затупления), при которой еще обеспечивается нормальное, с точки зрения качества обработанной поверхности, резание пластмасс, значительно меньше, чем при обработке металлов. Это объясняется прежде всего низкой тем-пературостойкостью органических связующих пластмасс. С повышением износа увеличивается поверхность трения и в зоне резания выделяется большое количество тепла. Это приводит к значительному разогреванию обрабатываемого материала и появлению прижогов , [c.8]

В качестве критерия затупления сверла принимается износ по периферийной части задней поверхности. Значение критерия затупления определяется появлением сколов на кромках отверстий, расщеплением или усиленным разлохмачиванием материала, появлением прижогов и изменением цвета поверхности, увеличением шероховатости обработанной поверхности. Если своевременно не прекратить работу, то в результате увеличения износа и ухудшения качества обработки деталь получится бракованной. [c.58]

Изнашивание инструментов из натуральных и синтетических алмазов независимо от режимов резания абразивно-механичес-кое и происходит по задним поверхностям с образованием на них площадок со множеством микрокромок. Изучение внешнего вида изношенных инструментов (см. рис. 5) показало, что изменение формы режущей части каждого из них характеризуется следующими параметрами Лд — износом по задней поверхности Лд — шириной фаски износа по передней поверхности Ъ — длиной износа главной режущей кромки / — длиной износа вспомогательной режущей кромки — глубиной проникновения износа по передней поверхности р — радиусом округления режущей кромки Ло — высотой опускания режущей кромки. Характеризовать износ таким большим числом параметров нерационально. Необходимо выбрать один, главный параметр, увеличение которого наиболее полно отражает состояние и режущие свойства инструмента. Таким параметром, как показали многочисленные исследования и практический опыт работы, является износ инструментов по задним поверхностям, измеренный у вершины резца, —. Он и принят в качестве критерия износа инструментов. [c.19]

Другие исследователи пришли к аналогичным выводам. По результатам продувок плоских решеток в аэродинамической трубе [9.7—9.11] установлено, что оптимальная величина /г /5 равна около 0,8. В работе [9.12] показано, что влияние закромочного следа от передней лопатки может в значительной степени затруднить получение высокой скорости на спинке задней лопатки, рассчитанной по теории потенциального течения. В работе [9.13] установлен критерий оптимального смеш,ения, согласно которому закромочный след от передней лопатки растет вместе с пограничным слоем на спинке задней лопатки вблизи выходной кромки. Это означает, что должен быть только один пик торможения скорости в закромочном следе за решеткой. В этой работе рекомендуется также, чтобы оба профиля в решетке с тандемными лопатками имели одинаковую аэродинахми-ческую нагрузку. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...