Фрезы Режущая часть — Геометрия

Геометрия режущей части твЕрдосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна [c.299]

В табл. 16 приводится геометрия режущей части твердосплавных фрез при скоростном резании сталей. [c.299]

Концевые фрезы с нормальными зубьями предназначены для обработки стали различных марок и чугуна, фрезы с крупными зубьями — в основном для легко обрабатываемых металлов и сплавов, а также для получения пазов в деталях из вязких сталей, ввиду того, что, имея больший объем стружечных канавок, они обеспечивают лучшие условия работы. Фрезы для обработки легких сплавов, указанные в таблице, отличаются от рекомендуемых ГОСТом 8237—57 количеством зубьев и геометрией режущей части. Концевые фрезы малого диаметра (3— 14 мм) для работы на мелких фрезерных станках следует выполнять с неравномерным шагом. [c.266]

Рекомендуемые подачи. Подача при черновом фрезеровании зависит от обрабатываемого материала, материала режущей части фрезы, мощности привода станка, жесткости системы станок—приспособление— инструмент—деталь, глубины фрезерования н геометрии фрезы. Подача при чистовой обработке зависит от требуемого класса чистоты обработанной поверхности. [c.296]

Фиг, 10. Геометрия режущей части фрезы а — фреза торцовая б — фреза угловая в — зуб острозаточенны с ленточкой г — зуб острозаточенный без [c.656]

Фиг. 12. Элементы и геометрия режущей части торцевой фрезы.

На фиг. 111 показана геометрия режущей части торцевых фрез для скоростной обработки, а в табл. 54 — рациональное значение углов заточки. [c.176]

Геометрия режущей части фрез образуется соответствующим расположением пластинки относительно основных координатных осей корпуса. [c.240]

Червячные фрезы в основном изготовляют с затылованными зубьями, поэтому пх надо перетачивать по передней поверхности зуба. Заточка червячных фрез — очень ответственная операция, и ее нужно производить способами, обеспечивающими получение заданной геометрии режущей части фрезы. [c.297]

Рис. 259. Элементы и геометрия режущей части фрезы

Фиг. 61. Геометрия режущей части фрезы

Рис. 344. Элементы и геометрия режущей части зуба цилиндрической фрезы

Для обдирочных работ рекомендуется применять концевые фрезы с затылованными зубьями и винтовыми стружкоделительными канавками по ГОСТу 4675-59, так называемые кукурузные концевые фрезы (фиг. 52, б), которые дают высокую производительность. Профиль стружкоделительных канавок приведен в табл. 32. Геометрия режущей части подобна таковой у цилиндрических фрез (см. стр. 102). Концевые кукурузные фрезы, как и цилиндрические, рекомендуются для обработки высокопрочных сталей при повышенных припусках. [c.109]

Сборные дисковые фрезы. Фрезы дисковые трехсторонние сборные с вставными ножами из быстрорежущей стали изготовляют по ГОСТу 1669-59 диаметром 80 100 125 160 и 180 мм и шириной 12 (14) 16 (18) 20 (22) 25 28 32 и 36 мм. Фрезы имеют разнонаправленные зубья. Крепление вставных ножей производят по фиг. 36. Геометрия режущей части передний угол у = 15° задний а = 12° и угол наклона ножей ш = 10°. [c.114]

Фрезы дисковые трехсторонние сборные с вставными ножами из пластинок твердого сплава (фиг. 61) изготовляют по ГОСТу 5348-60 диаметром 100 125 160 200 250 и 315 мм и шириной 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 и 40 мм. Фрезы имеют разнонаправленные зубья. Крепление вставных ножей производят по фиг. 38. Геометрия режущей части дана в табл. 10. Исполнительные размеры приведены в МН 998-60. [c.114]

Сборные фасонные фрезы изготовляют со вставными ножами из быстрорежущей стали или пластинок твердого сплава. Крепление ножей аналогично дисковым сборным фрезам. Геометрия режущей части за исключением того, что передняя поверхность выполняется радиальной, аналогична ножам соответствующих сборных фрез. [c.118]

Мощным резервом сокращения машинного времени является совершенствование и создание новых видов режущего инструмента и новых материалов для его изготовления. Например, применение твердосплавного режущего инструмента позволило увеличить скорости резания в 3—6 раз по сравнению со скоростями, допускаемыми инструментом, изготовленным из быстрорежущей стали. Разработка ряда новых конструкций резцов с широкой режущей кромкой (резцы КВЕБЕК, Колесова, ЛПИ и др.) позволило вести обработку ряда деталей с увеличенной в несколько раз подачей, что, обеспечивая требуемое качество поверхностей, сократило машинное время в несколько раз. Новые конструкции червячных фрез с измененной геометрией режущей части позволили вести нарезание зубчатых колес с увеличенной подачей на один оборот изделия. Новые конструкции протяжек позволили в несколько раз сократить машинное время обработки втулок, в том числе и тонкостенных. Современные шлифовальные круги позволили увеличить скорость шлифования до 50— 90 м сек. Правильный выбор режущего инструмента, в зависимости от условий обработки и материала обрабатываемых деталей пра- [c.295]

Рис. 390. Элементы и геометрия режущей части зуба цилиндрических фрез

Износ фрез и оптимальная геометрия их режущей части. В зависимости от условий фрезерования износ зуба фрезы происходит или только по задней поверхности (рис. 203, а), или одновременно по задней и передней поверхностям (рис. 203,6). При [c.225]

Оптимальная геометрия фрез. Одним из способов увеличения срока службы фрез (уменьшения износа и увеличения стойкости) является создание оптимальной геометрии их режущей части. [c.227]

Стойкость режущего инструмента находится в прямой зависимости от материала и геометрии режущей части. Поэтому вопрос производительной обработки сводится, в конечном счете, к правильному выбору и назначению резцов и фрез той нли иной конструкции для различных видов работ. [c.173]

Геометрия режущей части фрезы получается путем соответствующего расположения пластинки относительно корпуса. [c.716]

Износ фрез вызывает изменение первоначальной геометрии режущей части, в связи с чем увеличивается площадь касания задней поверхности зуба фрезы с обработанной поверхностью пластмассы, что, в свою очередь, вызывает повышение работы трения и температуры в зоне резания. С другой стороны, с увеличением радиуса округления кромки и уменьшения переднего угла резко возрастает сила резания. [c.15]

Вопрос рационального назначения геометрических параметров режущей части фрез для обработки пластмасс до настоящего времени недостаточно изучен. Имеющиеся в отечественной и зарубежной литературе данные но выбору геометрии фрез противоречивы (табл. 16). [c.86]

Геометрические параметры режущей части твердосплавных фрез мало влияют а стойкость. Оптимальная геометрия для цилиндрического фрезерования а = 18° у = 5° со = 0- 20° для дискового фрезерования а = 18° у = 5° oi = ф1 = 4° со = 19°. [c.104]

Конструкция фрез, материал режущей части и профиль фрезы, количество зубьев, их геометрия выбираются в зависимости от режима обработки, конфигурации изделия и обрабатываемого материала. [c.121]

Фрезы для обработки жаропрочных материалов должны иметь высокую стойкость и обеспечивать работу при производительных режимах резания. Это достигается применением лучших инструментальных материалов, жестких и прочных конструкций фрез а также рациональной геометрии их режущей части. [c.140]

Геометрия режущей части фрезы задний угол а = 10°, передний угол у = 10°, фаска на передней поверхности шириной f 0,1 мм под углом yf = —10°, угол в плане ф = 70°, вспомогательный угол в плане фх = 2°. Фреза диаметром 120 мм имеет шесть вставных зубьев, фреза диаметром 200 мм — десять зубьев. [c.145]

Геометрия режущей части фрез задний угол а = 20°, передний угол V = 10°, угол наклона главной режущей кромки Я = 0°, углы в плане ф = 65° и ф = 20°. На передней поверхности зуба фрезы затачивается фаска шириной / = 0,2 мм. Диаметр фрезы составлял 150 мм. За критерий затупления фрезы принималась ширина истирания по задней поверхности зуба = 0,7 мм. Глубина резания / = 2 л<л<, ширина фрезерования В = 40 мм. [c.152]

Наиболее высокая стойкость фрезы достигнута при следующей геометрии ее режущей части задний угол а = 15°, передний [c.154]

Опыты по установлению оптимальной геометрии режущей части быстрорежущих фрез (диаметр фрезы 130 жж, глубина резания / = 2 мм, подача 5 = 0,1 мм/зуб, скорость резания и = 33 -ь86 м/мин, ширина фрезерования В = 70 мм) показали, что основные геометрические параметры соответствуют ранее указанным для твердосплавных фрез (стр. 152), за исключением угла Я, который рекомендуется принимать равным +10°. Кроме того, нижний предел для угла ф следует уменьшить до 30°, а переходную кромку выполнить радиусом г = 1 мм. [c.159]

Геометрия режущей части твёрдосплавяых фрез при скоростном резании сталей [c.299]

В табл. 17 приводится геометрия режущей части твёрдосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна, а в табл. 18 — данные по выбору основных параметров торцовых фрез. [c.299]

Цилиндрическое фрезерование органического стекла концевыми фрезами необходимо проводить при скоростях резания 10—30 м мин (при работе без охлаждения), подачах 0,1—0,4 жж/зуб и глубине резания 0,5—3 мм. Геометрия фрез следующая ш = 50—60°, ат = 18—20°, a,v = 19—25 и Jn = 2—5°. Материал фрез — быстрорежущие стали Р9 или Р18 с твердостью после термообработки 58—62 HR . Фрезерование необходимо вести при подаче фрезы против ее вращения. Для черновой и, где это можно, чистовой обработок элементов нриаденялись фрезы стандартных длин. Для чистовой обработки глубоких выемок с целью получения малых радиусов стыков R = 5—7 мм) вертикальных элементов модели применялись специально изготовленные фрезы с указанной выше геометрией режущей части, получаемые или приваркой к стандартной фрезе удлинительного хвостовика, или переточкой стандартных сверл большой длины с последующей их шлифовкой на круглошлифовальном станке. [c.65]

Червячные зуборезные фрезы (кроме сборных острозаточенных) изготовляют с затылованными зубьями, поэтому заточка их должна производиться по передней поверхности зуба. Заточка червячных фрез — ответственная оперяи,ия и, до,лжна производиться способами, обеспечиваюшими получение заданной геометрии режущей части фрезы. [c.328]

Геометрия режущей части фрезы передний угол у = 8° угол ю = 0° угол в плане главной режущей кромки <р = 90° угол в плане переходной кромки ф.о =45° угол в плане вспомогательной кромки =4-ь5°. Обычно число зубьев 2 = (0,08-т-0,1)Д т. е. почгги равным числу зубьев быстрорежущей фрезы. Это возможно при обработке чугуна, когда мощности станков будет вполне достаточно. У фрез для обработки стали часто приходится делать меньше зубьев, если мощности фрезерного станка будет недостаточно для обработки более прочной стали. Кроме того, при обработке стали требуется большой объем междузубого пространства для [c.163]

Не менее важным фактором, влияющим на производительность резания, являются геометрические параметры режущей части фрезы, которые представляют совокупность элементов (режущих углов, размеров и 4юрм) зуба фрезы, что часто называют сокращенно геометрией фрезы. [c.43]

Не менее важным фактором, влияющи.м на выбор режимов резания, являются геометрические параметры режущей части фрезы (режущих углов, размеров и фор.мы зуба), что часто называют геометрией фрезы. Ранее, в 7, рассмотрены значение и влияние каждого нз эле.ментов геометрии зуба фрезы в процессе резания, здесь же рассмотрим рекомендуемые геометрические параметры режущей части фрез из быстрорежущей стали Р18 и с пластинками твердого сплава. [c.451]

Примечания 1. Значения наибольших допускаемых пpoчнo tью твердого сплава подач соответствуют следующим условиям величина износа фрезы по задней поверхности йз = 1,0 мм скорости резания соответствуют стойкостям фрез в пределах 100—400 мин. запас прочности твердого сплава равен п = 1,35 биение зубьев фрез условно равно нулю обработка без верхней литейной корки геометрия режущей части фрез = опт = 14° = 5 = 0,5 "р / = 1,0 1,2 лл. 2. При наличии биения зубьев фрез табличную величину наибольшей допустимой подачи следует уменьшить на величину наибольшего биения между соседними зубьями. 3. При выборе другого коэффициента запаса прочности табличную величину наибольшей подачи следует умножить на поправочный коэффициент Кп (см. ниже). [c.382]

Примечания 1. Значения наибольших, допускаемых прочностью твердого сплава подач соответствуют следуюш,им условиям величина износа фрезы по задней поверхности — оптимальная (стр. 370) скорости резания соответствуют стойкостям фрез в пределах 100—400 мин. запас прочности твердого сплава равен = 1,35 биение зубьев фрез условно равно нулю геометрия режущей части фрез 7 = Топ А = + 15° а = Лопт, 1 = 5 " [c.383]

Режущая часть фрезы при обработке пластмасс изнашивается преимущественно по задней поверхности с округлением режущей кромки. По ере увеличения износа изменяется геометрия режущей части инструмента и шероховатость режущих кромок зуба. Увеличиваются поверхность и продолжительность контакта площадки износа по задней поверхности зуба фрезы с обработанной поверхностью. Все эти изменения повышают температуру в зоне резания. Для акопериментальной проверки этого положения были проведены опыты по установлению влияния из1Носа зуба фрезы на температуру. [c.34]

Влияние расположения обрабатываемой заготовки относительно инструмента при фрезеровании стали ЭЯ1Т выяснено при работе однозубой торцовой фрезой D = 130 мм с зубом, оснащенным твердым сплавом ВК8 [54]. Геометрия режущей части фрезы а = 12°, Y = 7°, Я = 10°, ф = 45°, ф = 20°, г = 1,0 мм. Режимы резания были следующие скорость резания 86 и 61 м/мин, подача 0,1 и 0,2 мм/зуб, глубина резания 2 мм и ширина фрезерования 70 мм. Размер К изменялся в пределах от О до 50 мм. Соответствующая толщина среза при входе фрезы и вы- [c.147]

Правильный выбор марки твердого сплава оказывает большое влияние на процесс фрезерования коррозионностойких сталей. Сравнительные испытания твердых сплавов ВК8, Т5КЮ и Т15К6 проведены при фрезеровании брусков (размерами 40x40x300 мм) стали ЭЖ1 без корки. Фрезы диаметром 150 мм г — 5) имели следующую оптимальную геометрию режущей части задний угол а — 20°, передний угол у = Ю°, углы в плане ф = 65° и Фх = [c.152]

Чистовое фрезерование коррозионностойкой стали в тех же условиях производились фрезой диаметром 400 мм с двенадцатью зубьями, оснащенными твердым сплавом Т15К6. Геометрия режущей части зубьев фрезы была примерно такой же, как и при черновом фрезеровании. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...