Плотность потока количества движения

В явлении теплопроводности представляется вектором потока тепла, тогда как перенос вектора количества движения в явлении вязкости будет представляться тензором плотности потока количества движения. Таким образом, явление вязкости в некотором отношении будет сложнее явлений диффузии и теплопроводности. [c.34]

Сопоставим выражения (1.6) 1 с выражением (2.4). Если в выражении (1.6) 1 под знаки производных по обобщённым координатам входили проекции вектора плотности потока самой массы, умноженные на произведения параметров Ляме, то в выражении (2.4) под знаки этих производных входит три вектора pv V, pv V, pv- V, представляющие собой векторы количеств движения, переносимые массой через площадки, перпендикулярные к координатным линиям. Эти три вектора образуют симметричный тензор, который можно назвать тензором плотности потока количеств движения частиц жидкости. Уравнение (2.10) можно назвать также уравнением переноса количеств движения. Это уравнение было впервые введено в рассмотрение Максвеллом ) в созданной им кинетической теории газов. [c.77]

Плотность потока количества движения 34, 77 -- массы 74 [c.516]

Струя воздуха вытекает из небольшого отверстия в стенке и смешивается с окружающим воздухом. Записать уравнения, которые приближенно определяют скорость в струе на некотором расстоянии от отверстия, предполагая, что сжимаемостью воздуха можно пренебречь и что течение является ламинарным и осесимметричным. Пусть М — поток количества движения в единицу времени в сечении струи, ц—коэффициент вязкости, д—плотность воздуха и пусть ось д направлена вдоль струи, а у есть расстояние от этой оси показать, что в струе составляющая скорости, параллельная оси, выражается формулой [c.573]

В дополнение к этим элементам существует несколько характеристик потока, относящихся к целым сечениям, перпендикулярным к оси струи. Такие характеристики подобно скорости на самой оси не зависят от радиального расстояния. К ним относятся объем потока, количество движения потока и энергия потока две последние характеристики делят на плотность, чтобы исключить из них размерность массы [c.24]

Табл. 14.6 содержит расчетные зависимости для определения параметров плавучих струй в неподвижной и однородной по плотности среде. Приведенные зависимости получены на основании анализа размерностей [179]. Движение жидкости в неподвижной и однородной по плотности среде определяется начальным потоком количества движения [c.235]

Если площадка является полностью отражающей, то при нормальном падении лучей свет изменит направление своего распространения на обратное. В этом случае плотности энергии в падающем и отраженном световых потоках будут равны друг другу. Поэтому изменение количества движения будет равно 2ёк, а величина светового давления р = 2гю, т. е. вдвое больше, чем при поглощении. Наконец, если поверхность не является полностью отражающей, а имеет коэффициент отражения р<1, то часть энергии (1—р)ш поглотится, а часть, равная рш, отразится. В результате световое давление [c.184]

Здесь X, у — координаты, направленные вдоль поверхности, обтекаемой жидкостью, и по нормали к ней р, Я, Ср, р, — плотность, теплопроводность, удельная теплоемкость и динамическая вязкость жидкости Ят, Рт — коэффициенты тур- булентного переноса теплоты и количества движения Т — осредненная во времени температура и, у — проекции вектора осредненной во времени скорости потока на координатные оси х я у соответственно и — скорость жидкости за пределами пограничного слоя. [c.67]

При фазовых превращениях неравенство плотностей фаз вызывает изменение векторов скоростей течения на границе раздела. При этом меняется также количество движения потока вещества гр при пересечении границы раздела фаз. Вследствие этого возникает сила, нормальная к поверхности раздела и равная [c.13]

Таким образом, теоремы о сохранении можно получить здесь тем же методом, что и в обычной теории. Между интегральными константами движения и свойствами симметрии системы также имеется известная нам связь. Однако следует подчеркнуть, что, кроме этих микроскопических констант движения, имеются еще и микроскопические теоремы о сохранении. Эти теоремы относятся не к интегральным величинам, а к дифференциальным, т. е. к плотностям. Например, можно получить теоремы, выражающие свойства неразрывности внутреннего потока энергии, количества движения и кинетического момента. К сожалению, мы не можем останавливаться на этих вопросах и отсылаем интересующихся читателей к литературе, приведенной в конце главы. [c.394]

Импульс момента силы Момент количества движения (момент импульса) Массовый расход Плотность массового расхода (массовая скорость потока) [c.373]

Теплогидравлический расчет сборки кольцевых твэлов (рис. 9.41). Расчет состоит в численном решении уравнений теплопроводности для твэлов, баланса энергии и количества движения для теплоносителя в кольцевых щелях при заданном распределении тепловыделения и общем расходе через сборку и при условии одинакового перепада давления на параллельно включенных кольцевых щелях. В результате определяют распределение расходов по кольцевым щелям, гидравлические потери, распределение паросодержаний, тепловых потоков и температуры в твэлах. Плотности тепловых потоков на внутренних и наружных теплоотдающих поверхностях кольцевых щелей определяются из системы уравнений, куда входит нейтральный радиус твэла Яс, на котором температура достигает максимума [c.149]

В потоке сжимаемой среды пульсирует также величина плотности. Для плоского потока сжимаемой среды интенсивности переносов количества движения и теплоты описываются уравнениями [c.19]

Для математического описания пульсаций принимаем схему, показанную на рис. 7-1. В районе сильного изменения плотности при возмущении внешним тепловым потоком появляется дополнительная массовая скорость доп(т), которая разделяется на две, одна из которых wi(t) направлена к входу трубы, а другая U2 i) — к выходу. В этом месте силы, зависящие от скорости нарастания давления по времени (силы, поддерживающие пульсацию), со стороны участка трубы U и 2 будут равны, т. е. давление р зависит от реакции труб на тепловое возмущение p(q) и от дополнительной массовой скорости р и). Давление р и) можно найти из уравнения изменения количества движения. [c.260]

Как уже отмечалось, капли в вихревом потоке пара приобретают вращательное движение относительно оси вихря. Под действием центробежной силы капли движутся по спирали. В начальный момент времени образовавшаяся капля будет иметь ту же окружную скорость, что и пар. При этом баланс сил, действующих на элементарный объем двухфазной среды, нарушится, так как плотность воды значительно больше плотности пара, и капля начнет удаляться от оси вихря. Это движение можно описать уравнением количества движения капли в проекции на ось г [c.41]

В гл. 3 приведено соотношение для Qlu, выраженное через основные физические параметры двигателя для случая движения кривошипа по простому гармоническому закону. Эти просто выведенные соотношения содержат важную концепцию поскольку, по существу, следует рассматривать плотность потока энтальпии, а к = и pv = СрТ, можно полагать, что количество тепла, перенесенное за время цикла, выражается формулой [c.259]

Другими пульсационными характеристиками потока являются температура, плотность и состав (концентрации компонентов). Поскольку эти величины по природе скалярны, их рассмотрение должно быть более простым. Тьен [808] распространил статистические аспекты теории турбулентности на пульсации температуры и статистические закономерности теплопереноса в двухфазном турбулентном потоке. Основываясь на поразительном сходстве между явлениями переноса количества движения и тепловой энергии, он смог установить соотношения между соответствующими статпстпческнлга свойствами динамического и теплового турбу.лентных полей. [c.77]

ЧТО при больших сверхзвуковых скоростях VL Т = onst существенные изменения давлений, плотностей и других параметров потока незначительно изменяют величину скорости. Еще меньше изменяется пропорциональная значению функции г(Л) величина импульса газа при заданном его расходе увеличение количества движения в значительной степени компенсируется снижением статического давления, так что [c.275]

Движущаяся сплошная вязкая среда в общем случае характеризуется распределенными физическими параметрами давлением, касательным напряжением, скоростью, плотностью, вязкостью, массой, количеством движения, кинетической энергией и т.п. Распределение конкретного физичеекого параметра в пределах потока может быть независимым или зависимым от других характеристик. При ламинарном режиме движения несжимаемой жидкости плотность и молекулярная вязкоет . являются параметрами, не зависящими от дру1их параметров движущейся сплошной среды, а распределение скоростей - параметром, зависящим от вязкости среды, касательного напряжения и координат. [c.17]

При выводе уравнения, связывающего локальные скорости жидкой аУж и газообразной м>г фаз с другими параметрами, принимают допущение о том, что расход жидкости Сж и газа Сг через отверстие датчика с площадью / дат равен расходу фаз через такой же элемент площади потока, но в отсутствие датчика. Составляя баланс количества движения и сил, действующих на идеальный коаксильный цилиндр, выделенный в потоке у отверстия датчика, найдем связь между паросодержанием ф, динамическим напором Ар, локальными массовыми расходами и плотностями фаз, которые измеряются в опыте [c.251]

Левая часть этого равенства определяет изменение количеств а движения в объеме Q, а правая — поток вектора импульса через поверхность 2 П — симметричный тензор второго ранга, называемый тензором плотности потока импульса. Поток вектора импульса через поверхность, перпендикулярную единичному вектору п, задается выражением pn+(Wn)pW. Компоненты тензора определяются так I[ih=pbik+9WiWk, где индексы i, k пробегают значения 1, 2, 3, соответствующие компонентам векторов и тензоров по осям х, у, z dik—O при i k и б==1 при i=k. Используя формулы Остроградского — Гаусса, получаем [c.41]

Аналогия Рейнольдса. Ранее в 7.6 обсуждалась гипотеза О, Рейнольдса об аналогии между процессами переноса количества движения и теплоты в потоке несжимаемой жидкости (p= onst), на основании которой выведены формулы для определения коэффициента теплоотдачи. Выясним, сохраняется ли аналогия Рейнольдса в высокоскоростном пограничном слое сжимаемого газа (при переменной плотности р). [c.207]

Перед фронтом ударной волны принимаем давление Р, плотность р1, температура Т[ и скорость потока газа г)) за фронтом волны — р-2, р2, Т , 02. Поток газа до и после скачка уплотнения является установившимся. Условие рплошности потока перед скачком и после него для массового расхода газа, отнесенного к единице площади поверхности фронта ударной волны, VlPl = V2p2. Так как перед и за фронтом волны действуют силы давления, импульс сил, действующих на массу, протекающую через единичную поверхность фронта волны в единицу времени, равен р2—р. Соответствующее изменение количества движения рассматриваемой массы [c.121]

В уравнении количества движения сохраняемая величина pw имеет векторную природу соответственно плотность потока этой величины является тензором (в частности, а — тензор напряжений). В уравнении сохранения энергии под Ятпр понимается молекулярный перенос теплоты величина (—ow) означает подвод энергии в форме работы в не фигурирует энергия химических источников, уже включенная в энергию е. [c.10]

Физические процессы в ветродвигателе с горизонтальной осью вращения можно рассмотреть, записав уравнение количества движения для потока идеального газа. Пусть поток идеального газа с плотностью р и скоростью V воздействует на ветроколесо, которое ометает площадь А (рис. 5.28). Пусть невозмущенные значения скорости и давления слева от ветроколеса равны V, ро, а справа — V—У) и Ро. При подходе к ветроколесу скорость воздушного потока падает до V—v и при его пересечении меняется плавно. Значения изменения скорости v и I l не равны друг другу. Запишем уравнение Бернулли для потока [c.106]

Справедливость уравнений пограничного слоя для условий больших скоростей массообмена исследовали Эммонс и Лай [391 для плоских течений в окрестности критической точки. Они указывают, что Лоук предложил критерий сдува , содержащий модифицированную функцию потока F. Для Fu, > 1,238 уравнение количества движения не может быть решено из-за сдува пограничного слоя. В приложении получено соотношение между Fu, и 5, которое имеет вид B/Fu, = 2,02 (2е) 4 (где е — отношение плотностей для ударной волны). [c.387]

Построение теоргтических моделей, адекватных физической реальности, и создание инженерных методов расчета оборудования с учетом особенностей двухфазных течений невозможно без изучения волновой динамики газо- и парожидкостных сред. Особенности проявления волновых свойств зависят как от состояния и структуры самой среды, так и от амплитуды и частоты вносимых в нее возмущений. При этом предметом изучения становятся релаксационные и диссипативные процессы, происходящие в двухфазных средах при распространении в них волны возмущения. Времена протекания этих процессов, их взаимное влияние определяют эволюцию генерируемых волн в нестационарных условиях, скорость их распространения и интенсивность. Как показали многочисленные эксперименты, в газодинамике двухфазных потоков паро-(газо-) капельной структуры определяющим является обмен количеством движения между молекулами несущей газовой среды и каплями жидкости. При рассмотрении быстропротекающих процессов в смесях жидкости с пузырьками пара и газа определяющими являются инерционные свойства жидкости при внутренних радиальных ее движениях, возникающих в результате взаимодействия молекул газа в пузырьках с прилегающими к ним объемами жидкости При добавлении пузырьков газа мало меняется средняя плотность среды при достаточно малых концентрациях пузырьков, но характер изменения давления меняется существенно. [c.32]

Аналогичное положение справедливо и для физического масштаба профиля средних скоростей в непосредственной близости от стенки, который для потока с турбулентным касательным напряжением в большей степени зависит от касательного напряжения на стенке, плотности и вязкости, чем от расположения второй свободной или твердой границы. В случае переменной плотности необходимо, вероятно, учитывать неравномерность поперечного переноса массы или количества движения путем введения параметра, аналогичного p.jpw В этом смысле для сжимае.мой жидкости закон стенки мало зависит от условий на стенке. [c.146]

Хотя уравнения потока импульса для установившегося течения (4-ЗОа) или (4-32а) не содержат детального оиисания изменений параметров течения внутри контрольного объема, в эти уравнения входят распределен ния скорости и плотности по площади поперечных сечений (1) и (2). Как мы уже указывали в связи с обсуждением уравнения энергии, во многих случаях при применении этих уравнений к течениям по каналам (трубам) изменения этих параметров в пределах поперечного сечения оказываются невелики. В этих случаях принято аппроксимировать действительные условия, предполагая, что скорость и плотность постоянны по площади поперечного сечения. Тем самым мы как бы предполагаем, что течение является одномерным с существенным изменением свойств только в направлении движения. Если мы сделаем такое предположение и представим среднее количество движения, приходящееся на единицу массы, как среднюю скорость V, то для установившегося течения уравнение (4-32а) можно записать в виде [c.97]

Прямые скачки уплотнения в газах. Выше было показано, что непрерывное двил<ение сжимаемой жидкости, в котором удовлетворяются условия неразрывности и адиабатичности и уравнение количества движения для невязкой жидкости, является изэнтропическим. Замечено, однако, что при движении реальных жидкостей в трубах могут происходить резкие изменения давления, плотности, температуры и скорости, конечные по величине. Такие разрывы параметров течения, называемые ударными волнами, не могут быть объяснены IB рамках теории изэнтропичеокого движения. Рассмотрим одномерный контрольный объем, включающий в себя стационарный разрыв (скачок уплотнения), нормальный к направлению движения потока (рис. 14-23). Характеристики течения до скачка уплотнения обозначим индексом 1, а течения за скачком уплот- [c.363]

Смотреть страницы где упоминается термин Плотность потока количества движения : [c.51] [c.51] [c.51] [c.80] [c.168] [c.394] [c.81] [c.459] [c.348] [c.101] [c.298] [c.15] [c.184] [c.493] [c.357] [c.379] [c.147] [c.22] [c.201] [c.354] [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...