Вход в трубу

В теплообменном устройстве вода должна подводить теплоту в количестве Q = 460 кВт. Вода движется по прямой трубе внутренним диаметром ( = 50 мм. Температура внутренней поверхности трубы поддерживается равной 20 С. Расход воды G=ll кг/с, а ее температура на входе в трубу /ж1=75°С. [c.90]

Термодинамическая температура воздуха на входе в трубу /,= = 1200° С. Температура стенки трубы с = 350°С. Давление воздуха на входе / i = 750 мм рт. ст. и на выходе рг = 510 мм рт. ст. [c.99]

Какой длины должна быть труба, для того чтобы термодинамическая температура на выходе /2 равнялась 750" С Определить также значения числа Маха на входе в трубу и на выходе из нее. Ответ [c.99]

Плотность воздуха на входе в трубу [c.99]

Значение коэффициента сопротивления входа в трубу из большого резервуара зависит от формы входной кромки. В случае острой входной кромки при больших числах Рейнольдса можно принимать , = 0,5. [c.147]

Коэффициент сопротивления входа в трубу принять Свх = 0,5, потери на трение по длине трубы не учитывать. [c.156]

Сопротивлением входа в трубу пренебречь, коэффициент сопротивления трения принять /. = 0,04. [c.243]

Потерями входа в трубы пренебречь, значения коэффициента сопротивления трения принять для них = 0,02 и 7а = 0,04. [c.244]

Принять коэффициент сопротивления трения труб равным % = 0,025, местными потерями в тройнике, иа входе в трубу и на поворотах пренебречь. [c.295]

Определим закон нарастания скорости истечения во времени, предполагая режим турбулентным и коэффициент сопротивления трения X постоянным. Потерями на входе в трубу для простоты будем пренебрегать. Рассмотрим процесс истечения в некоторый произвольно выбранный момент времени I после открытия трубы. [c.341]

Подтверждающие линейность функций А/ =/(7 , ) и Дг =/(7 , ) результаты были получены в опытах [153] на высокотемпературной вихревой трубе в диапазоне 300 < 7, < 1500 К. Если учесть, что в области сравнительно низких температур на входе в трубу при работе на сжатом гелии А.И. Гуляевым были получены идентичные результаты, то можно сделать следующий вывод. В интервале температур, в котором состояние газа с достаточной степенью точности описывается уравнением Клапейрона-Менделеева PV= RT, можно считать температурную эффективность вихревых труб при оптимальном сочетании конструктивных параметров и степени расширения ти. в вихревой трубе, не зависящей от температуры [c.57]

Снижение эффективности работы вихревой трубы с ростом влажности воздуха на входе в трубу обусловлено тем, что часть выработанной холодопроизводительности расходуется на фазовые превращения — конденсацию или вымораживание. Поэтому в расчетные методики обычно вносят учитывающую влажность воздуха поправку, которая тем больше, чем больше влажность. [c.62]

Выразив осредненную скорость через температуру торможения на входе в трубу Г, и приведенную скорость X, запишем (4.39) в виде [c.179]

Число Маха на входе в трубу [c.194]

Двухступенчатые воздухоохладители ВВ-0,5/1,5-25, ВВ-0,5/ 1,5-25К и КВЖ (кондиционер вихревой жилетный) используются совместно с костюмами и жилетами индивидуальной противотепловой защиты. Потребное давление на входе в трубу при этом должно быть 1,5 [c.279]

ОТ температуры сжатого воздуха на входе в трубу практически не влияло на результаты опытов по эффектам охлаждения (рис. 6.7). [c.290]

Исследовалось также развитие вязкого течения на начальном участке трубы [755] на основе распределений скорости, вязкости и концентрации. В экспериментальном исследовании использовался низконапорный вискозиметр, а также приборы для измерения отношений концентрации и отношений вязкости. Результаты показали, что концентрация частиц вниз по потоку от входа в трубу непрерывно увеличивается. О других исследованиях течений взвесей, при которых происходит коагуляция частиц, [c.198]

При ламинарном режиме поток на входе в трубу круглого сечения диаметром d (рис. 21) формируется так, что там создается равномерное поле скоростей по всему нормальному сечению потока (за исключением бесконечно тонкого слоя у стенок трубы, где имеет место прилипание [c.82]

Выше было показано, что при течении в цилиндрической трубе с трением дозвуковой поток ускоряется, а сверхзвуковой тормозится, причем предельно возможным состоянием в обоих случаях при непрерывном изменении параметров является критический режим, т. е. достижение потоком скорости звука в выходном сечении трубы. Уравнение (17) позволяет установить количественную связь между изменением скорости и приведенной длиной трубы X- Если на входе в трубу поток дозвуковой и приведенная скорость его равна Я1 и если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого формулой (18), то на выходе из трубы поток будет также дозвуковым, причем из уравнения [c.187]

На рис. 5.4 представлена зависимость предельного значения приведенной скорости на входе в трубу inp от безразмерной длины трубы хЮ для дозвукового потока при = 0,015 и /с = 1,4. При этих значениях и А [c.188]

Данные об изменении максимальной дозвуковой скорости на входе в трубу при варьировании подогрева приведены в нижеследующей таблице [c.197]

Пример 7. Газ, движущийся в цилиндрической трубе, подогревается от 400 К на входе в трубу до 800 К на выходе из нее. Приведенная скорость потока на входе в трубу Xi =0,4. Требуется определить, пренебрегая трением, приведенную скорость потока после подогрева, а также изменение полного и статического давлений в потоке. [c.243]

Полученные в 2 результаты справедливы, однако, только в том случае, когда приведенная скорость на входе в трубу поддерживается постоянной, что требует создания вполне определенного перепада давлений в потоке для каждого режима и каждого значения приведенной длины трубы. В действительности чаще всего бывает наоборот заданной величиной является перепад давлении между входным и выходным сечениями трубы, а величины скорости, расхода и других параметров течения определяются действующим перепадом давлений и сопротивлением на рассматриваемом участке трубы. Для потока во входном сечении трубы наиболее характерной величиной, которая обычно известна или может быть легко определена, является полное давление Рх, для характеристики потока на выходе из трубы важно знать статическое давление во внешней среде или резервуаре, куда вытекает газ из трубы р . Если скорость потока в выходном сечении меньше скорости звука, то статическое давление потока, как известно, равно внешнему давлению, то есть Р2 = Ри. Если А,2 = 1, то в выходном сечении трубы р2 Ри- Наконец, при > 1 возможны также режимы, когда рг < Рв- [c.260]

Пусть, например, при дозвуковой скорости на входе в трубу располагаемое отношение давлений П меньше критического отношения давлений [c.260]

Рассмотрим некоторые из следующих отсюда свойств течения при дозвуковой скорости потока на входе в трубу. В первую очередь сравним одномерное дозвуковое течение газа в трубе при [c.261]

Рассмотрим теперь особенности течения с трением при сверхзвуковой скорости на входе в трубу. Из формулы (130) следует, что если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого для данного значения К > i формулой (131), то по длине трубы скорость потока будет уменьшаться, оставаясь сверхзвуковой. На выходе из трубы при непрерывном торможении потока будет получено Я2 > 1. При некотором значении приведенной длины трубы, называемом критическим, из уравнения (130) следует ф( 2)= 1, т. е. 2=1. Этой длине соответствует предельно возможный режим течения с непрерывным изменением скорости от заданного значения A,i > 1 до кч = 1. Если X > У.кр, то непрерывное торможение потока в трубе невозможно. В этом случае уравнение (130), описывающее течение с непрерывным изменением скорости, не имеет решений для 2, так как из него следует ф(Я-2)< 1. В действительности при этом в начальном участке трубы сверхзвуковой поток тормозится [c.263]

Приведем пример расчета течения со скачком уплотнения внутри трубы. Пусть заданы приведенная скорость на входе в трубу X = 1,8 и общая приведенная длина трубы % = 0,6 (при обычных значениях коэффициента трения это соответствует примерно 30 калибрам трубы). Располагаемое отношение полного давления потока на входе в трубу к статическому давлению в резервуаре, куда вытекает газ из трубы, П = 3,0. [c.265]

Нормальный вход в трубу. Труба отходит перпендикулярно ребро входа острое (рис. 6-3) [c.66]

Суммарный коэффициент (0,15-Т0,32)—0,5, учитывающий влияние потерь напора при истечении из отверстий в стенке и при внутреннем расширении струи, называют коэффициентом потерь при входе в трубу ( ех). [c.102]

Класс течений растяжения, который, вероятно, можно аппроксимировать реальными течениями перед входом в трубу или вблизи выходного отверстия фильеры, представляет собой класс течений со стоком [34]. Такие течения могут быть стационарными в лабораторной системе отсчета, но даже в этом случае они не будут течениями с предысторией постоянной деформации. Растяжение нарастает в направлении течения вплоть до стока. Анализ течений со стоком для несжимаемой простой жидкости был выполнен в работе t34] для условий сферической и цилиндрической симметрии. Течение, приближенно описываемое сферически симметричным течением к стоку, имеет место в случае движения упруговязкой жидкости в области перед входом в трубу или круговым входным отверстием фильеры [35, 36]. Цилиндрическая симметрия ожидается для аналогичного течения в области перед щелью или прямоугольным каналом. [c.290]

Определить теоретическую высоту г фонтана при по.11ностью открытом вентиле = 0,6), принимая коэффициент сопротивления трения в трубе А = 0,03, коэф-( рицненты сопротивления входа в трубу Спх = 0. и садка = 0,06. Сжатие струи на выходе из насадка отсутствует. [c.159]

Задача Х—5. Определить максимальный расход <2 воды, который можно подавать в бак, снабженный сифонной сливной трубой диаметром = 100 мм и общей длиной Ь = 10 м, если выходное сечение трубы ниже предельного уровня в баке на = 4 м. Труба имеет два сварных колена = 1,3) и вентиль (ф == 6,9). Коэффициент сопротнБлеиия входа в трубу вх = Коэффициент сопротивления трения л =---= 0,025. [c.242]

Определить рас.код Q и коэффициент сопротивления трения Я трубы. Соггротиаяеиием входа в трубу пренебречь. [c.243]

Потерей наиора при входе в трубу пренебречь. [c.260]

Толш,ина пограничного слоя растет вниз по течению вдоль обтекаемой поверхности (закон этого возрастания будет найден ниже). Это объясняет, почему при течении по трубе логарифмический профиль имеет место вдоль всего сечения трубы. Тол-ш,ина пограничного слоя у стенки трубы растет, начиная от входа в трубу. Уже на некотором конечном расстоянии от входа пограничный слой как бы заполняет собой все сече]1ие трубы. Поэтому если рассматривать трубу как достаточно длинную и не интересоваться ее начальным участком, то течение во всем ее объеме будет того же типа, как н в турбулентном пограничном слое. Напомним, что аналогичное положение имеет место и для ламинарного течения по трубе. Оно всегда описывается формулой (17,9) роль вязкости в нем проявляется на всех расстояниях от стенки и никогда не бывает ограничена тонким пристеночным слоем жидкости. [c.252]

Интересно отметить, что если П = onst, то при Хг < 1 изменение приведенной длины трубы % всегда приводит к изменению скорости на входе в трубу, независимо от того больше или меньше величина х ее критического значения для данного < 1. Сохранение = onst при изменении приведенной длины трубы и 12 < 1 требует соответственно изменения величины располагаемого отношения давлений чем длиннее труба, тем большее значение П необходимо для поддержания заданного режима на входе, т. е. сохранения расхода газа. [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...