Поверхность металла модель)

На основании этих данных можно, как первое приближение,, принять для области среднего заполнения следующую модель распределения ингибитора по поверхности металла на отдельных участ- I ках присутствуют плотно упакованные скопления частиц ингибитора, на остальной части поверхности — изолированные частицы, обменивающиеся с частицами окружающей среды (молекулы растворителя, частицы ингибитора в растворе, другие компоненты среды) и способные перемещаться по поверхности (рис. 5). [c.19]

Рис. 6. Характер барьера, создаваемого процессу коррозии ингибитором при его распределении на поверхности по модели (М — металл, L —раствор).

В книге изложены основы механохимии твердого тела применительно к проблеме защиты деформированных металлов от коррозии. На основе термодинамического и кинетического анализа механохимических явлений на границе фаз твердое тело — жидкость и экспериментальных исследований рассмотрена модель механохимического эффекта (ускорения растворения металла при деформации) и описано явление, названное хемомеханическим эффектом. Установлены закономерности влияния напряженного состояния и тонкой структуры металла на коррозионную стойкость и образование коррозионных элементов на поверхности неоднородно деформированных участков металла и сварных соединений. Рассмотрены некоторые методы защиты металлов, вопросы коррозионно-механической прочности труб, способы механохимической обработки поверхности металла. [c.2]

При расчетах электрохимической коррозии и защиты металлов обычно производится замена реальных поверхностей рассматриваемых сооружений и коррозионных сред какими-либо упрощенными поверхностями (геометрическими моделями). Основные способы построения геометрических моделей коррозионных систем в практике инженерных расчетов основаны на выделении из рассматриваемых сложных систем более простых элементов или упрощения формы всей рассматриваемой области коррозионной среды. [c.28]

Модели систем к1 точечных анодов над плоской поверхностью металла, а . [c.209]

По принятой методике моделирования термохимических явлений характер изменения температуры поверхности натуры и модели различный. Кроме того, экстремальные значения температуры на поверхности металла также отличаются. Следовательно, возможно, что условия появления первых трещин в модели и натуре будут не идентичны, хотя и близки. [c.202]

Рис. 31. Модель активных центров поликристаллической поверхности металла. Концевые выступы ступенек роста занимают атомы, наименее прочно связанные в кристаллической решетке.

Оптически чувствительные слои на поверхности детали [32]. Слой из оптически чувствительного материала (например, ЭД6-М) наносится на поверхность металлической детали или ее модели в жидком виде (и затем подвергается полимеризации) или наклеивается на нее в виде пластинки. Измерения проводят в пределах пропорциональности между наблюдаемым порядком полос интерференции и деформацией в слое. С применением нормального и наклонного просвечивания поляризованным светом, который отражается от поверхности металла, определяют разность и величины главных напряжений и их направления. Деформации (и напряжения) в поверхности металлической детали могут находиться как в пределах, так и за пределом упругости. При деформациях в пластической области для определения напряжений необходимо иметь зависимость между напряжениями и деформациями для данного материала и имеющегося соотношения главных деформаций. Для повышения предела пропорциональности слоя эксперимент может проводиться при повышенной температуре, соответствующей методу замораживания (100—130°) или применяют соответствующий материал слоя. [c.595]

До недавних пор считали, что модель коррозионных потерь проста скорость коррозии (толщина слоя металла, уносимого с поверхности детали за один час) есть возрастающая функция количества Na, К, V или РЬ, поступающего в рабочую среду (из топлива и воздуха), и температуры поверхности металла по газовому тракту. Этот взгляд [c.76]

Для последовательной газификации модели расплавленный металл подводят снизу. В этом случае продукты разложения модели удаляются в форму через зазор 2 между зеркалом расплава и поверхностью разложения модели (рис. 4.17). [c.169]

Плоскость металла или другого материала, на которой установлены (или сформированы как неотъемлемая часть) модели для последующей отливки с целью облегчения литья. Вдоль поверхности раздела модель разделена пластиной. [c.998]

Математическая модель коррозии представляет собой совокупность соотношений, связывающих характеристики коррозионного процесса с различными факторами, влияющими на кинетику коррозии. К таким факторам относятся химический и фазовый состав металла и сплава, состояние поверхности металла, факторы, характеризующие конструктивное исполнение изделий, режим эксплуатации элементов химико-технологической системы, характеристики контактирующей водной среды, внешние воздействия и др. [c.173]

Условно можно считать, что коррозионное разрушение начинается с поверхности металла и может быть оценено глубиной коррозии. Интенсивность изменения глубины коррозии зависит от многих взаимосвязанных факторов состояния металла, среды, технологических условий, времени — и не может быть строго равномерной. Изменение глубины коррозии можно представить в виде аналитической модели [c.175]

Эффективность работы коррозионных элементов в щели и на открытой поверхности может быть некоторым образом оценена с помощью модели макроэлемента [51]. На рис. 116 представлены кривые, характеризующие изменение тока коррозионного элемента, составленного из железных и медных электродов, в условиях, когда в одном случае модель покрыта пленкой электролита (кривая 1), а в другом образует с инертным материалом щель, ширина которой равна толщине пленки (50 мкм). На открытой поверхности, в связи с испарением электролита наблюдается вначале заметный рост тока. Последнее связано с обнаруженным нами эффектом резкого увеличения скорости кислородной деполяризации при испарении электролитов с поверхности металлов [52]. В дальнейшем в связи с заметным уменьшением толщины слоя электролита, приводящим к торможению анодного процесса, коррозионный ток падает в случае же работы элемента в щели, в которой испарение электролита, естественно, затруднено, ток вначале, хотя и меньше, однако держится относительно долго на более высоком уровне. В итоге такой элемент отдает во внешнюю цепь примерно в 3 раза больше тока, что эквивалентно трехкратному увеличению коррозии. [c.249]

Коррозионный процесс всегда начинается с поверхности металла и характеризуется развитием в глубину. Последнее в силу различных причин, рассмотренных выше, не может быть равномерным. Изменение глубины коррозии можно представить в виде аналитической модели [c.103]

При построении моделей методами пассивного эксперимента целесообразно руководствоваться данными по увлажнению поверхности металлов, сведениями о загрязнениях атмосферы и результатами экспериментального определения скорости атмосферной коррозии, полученными на климатических станциях. Для невысоких уровней загрязнения атмосферы может быть принято допущение о линейности и использованы приведенные модели, а также карты с изолиниями коррозии соответствующих металлов. [c.157]

В работе [33] при начальной пассивации моделей химических аппаратов от потенциостата с малым выходным током использовался метод перемещения катода вблизи поверхности металла вдоль стенки модели. [c.143]

В полярископе V-образного типа (фиг. III. 48, а) поляризатор и-анализатор располагаются рядом расстояние между ними и моделью определяет угол между падающими и отраженными лучами [80]. Недостатком полярископов этого типа является то, что падающие и отраженные от поверхности металла лучи проходят по разным путям. Это может вызвать значительные погрешности в областях со значительным градиентом деформаций. [c.242]

Далее, отождествляя поверхностный избыток с поверхностной концентрацией, можно рассчитать и степень заполнения 0 поверхности ртути при выбранном потенциале и данной объемной концентрации добавки. Для этого нужно знать концентрацию поверхностного насыщения Г . В общем случае ее можно определить на основе моделей молекул ПАВ, например модели Стюарта — Бриглеба для различных ориентаций молекулы относительно поверхности металла. Для больших молекул различие значения Г . при изменении ориентации очень мало и им допустимо пренебречь. Для ПАВ, адсорбционное поведение которых описывается изотермой Ленгмюра, [c.30]

Пример 3.1. Определить среднюю и максимальные скорости коррозии сварного шва при условии, что металл шва имеет стационарный электродный потенциал на 30 мВ более отрицательный, чем металл двух свариваемых плоских листов (рис. 3.41), т.е. tfii -ifii =0,03 В [6], лакокрасочное покрытие на поверхности металла отсутствует (или значительно нарушено) (Ркр 0), удельная электропроводимость коррозионной среды (7) составляет 1 См/м, а средняя ширина сварного шва 2э = Ю мм. Поскольку длина шва значительно больше его ширины, воспользуемся расчетной моделью, приведенной в п. 2 табл. 3.1. [c.182]

Имеется представление и о том, что адсорбция воды может протекать не только на гидроксильных группах поверхности оксида, но и на негидратированных центрах за счет образования координационных связей [51]. Изучение процессов хемосорбции воды на свежеобразованных и окисленных поверхностях металлов не получило еще достаточного развития и на основе имеющихся данных можно строить пока лишь приближенные модели. [c.54]

Одна из первых математических моделей атмосферной коррозии была разработана Томашовым Н. Д., Бе-рукштис Г. К. и Кларк Г. Б. [67]. Эта модель построена на допущении, что наблюдаемые коррозионные эффекты следует относить ко времени, когда на поверхности металла существуют капельно-жидкие пленки влаги. Несмотря на простоту, модель не получила статистической проверки, что и ограничило ее практическое использование. Из литературы известно много частных выражений, связывающих атмосферную коррозию с метеорологическими параметрами. Однако коэффициенты таких эмпирических уравнений не являются постоянными, их величины зависят от характера климата в местах проведения испытаний. Так, ежемесячная коррозия стали в Токио описывается выражением М = (—1,63 -Ь 0,028Я-Ю,066 + 0,0835) т. [c.82]

Дискретная гауссова модель. Симметрия взаимодействия Z, Г 8 (п — rij) — К (П1 — —/гу) /2. Модель используют для описапия систем адсорбиров. атомов на поверхности металлов с большим отношением дву.х периодов подложки. М о-д е л К а б р о р ьг. Си.мметрия взаимодействия Z. Это простейшая модель, описывающая флуктуа]11И1 поверхности кристалла. Целые числа п/ указывают высоту столбика над площадкой с номером / (рис. 1), Т е ni — nj) K n,- nj[. Обе модели обладают оди- [c.566]

Практически полезная модель коррозии включает в себя несколько назависимых переменных температуру поверхности металла, температуру газа, химический состав покрытия, его толщину, допустимые коррозионлые потери, химический состав металлических деталей, уровень загрязнения продуктов сгорания. Изготовители турбин разработали подобные [c.77]

При разработке термодинамической модели пассивного состояния хрома в кислых растворах использовали комплексный метод исследования. Он включал термодинамичес1сие расчеты и построение диаграммы Пурбе, экспериментальные электрохимические исследования и определение свойств поверхностных пленок методами in siti (в месте нахождения) и perse (само по себе), т.е. после отделения пленки от поверхности металла. [c.75]

Дальнейшее развитие зональный метод получил в работах В. Г. Лисиенко и его сотрудников [32, 33]. В этих работах с учетом специфических особенностей теплообмена в металлургических печах разработана зональная методика расчета, достаточно полно отражающая влияние на условия переноса энергии основных режимных параметров и особенностей конструкции различных типов печей, В разработанной математической модели процесса учитываются селективные радиационные свойства как самого факела, так и поверхностей металла и кладки применительно к системе уравнений для собственного излучения. Разработаны и усовершенствованы методы математического моделирования] условий теплообмена в сталеплавильных, нагревательных и "стекловаренных печах с учетом селективных свойств газов, огнеупорной кладки и материала. Предложен оригинальный подход и получены ценные практические результаты при решении сопряженной задачи внешнего теплообмена с учетом нагрева массивного металла. В рамках разработанных моделей представляется возможным непосредственно учитывать влияние на теплообмен в пламенных печах таких важных факторов, как настильность и длина факела, а также его светимость и селективность радиационных характеристик. [c.211]

Stripping — (1) Удаление покрытия с поверхности металла. (2) Удаление литейной модели из литейной формы или стержня из стержневого ящика. [c.1056]

В литературе недостаточно сведений об ориентации хромат-иона на поверхности металла при адсорбции. Поэтому анализировали несколько возможных положений хромат-иона относительно фрагмента поверхности (см. рис. 2,24, положения а, б, в). Преимущество отдавали конфигурациям, в которых хромат-ион расположен к поверхности незанятымн связями эту модель рассматривали особенно подробно. [c.71]

Следует подчеркнуть, что в анионе rOf атом хрома блокирован со всех сторон атомами кислорода, поэтому взаимодействие с поверхностью металла недиссоциированного иона rOl" возможно только через атомы кислорода, и маловероятно, чтобы модель Картледжа, предусматривающая взаимодействие центрального атома хрома с электронами защищаемого металла, могла быть реализована. [c.72]

На катоде окись РеЗ+ восстанавливается до окиси Ре , которая переходит в раствор. Это явление известно под названием восстановительного растворения. Этот механизм, связывающий удаление окислов высшей валентности с поверхности металла не с непосредственным растворением гематита и магнетита кислотой, а с восстановительным растворением, был убедительно доказан Прайэром и Эвансом [140, с. 14]. Изучая растворимость окисла РегОз, авторы нашли, что непосредственное действие кислоты было медленным, а в растворе было обнаружено много ионов Ре +, хотя окисел формально состоял из РегОз. Изучение модели короткозамкнутого элемента, составленного из окисла железа РегОз и Ре, подтвердило, что железо является аподо.м, а окисел — катодом. При этом наблюдалось очень сильное растворение окисла с накоплением в катодном пространстве Ре2+, Таким образом, катодная реакция может рассматриваться как процесс образования дефектов структуры в решетке окисла РеЗ+ (увеличение концентрации Ре-+). Поскольку растворение окиси происходит предпочтительнее в дефектах структуры, то появление Ре в растворе понятно. [c.221]

Т. Тоя [48] на основе квантово-механической теории электронного газа в металле показал, что существует два совершенно различных состояния адсорбированных на металле водородных атомов г-состояние, обусловленное адсорбцией в обычном смысле, когда адатом располагается вне электронной поверхности металла, и s-состояние, при котором адатом затянут внутрь электронной поверхности . Электронной поверхностью Т. Тоя называет поверхность, на которой происходит резкий спад электронной плотности металла. Энергия г- и s- o to- > яний для одного и того же металла различна на разных кри-vA сталлографических гранях. Энергия г-адатома тем ниже, чем - менее плотно упакована кристаллографическая плоскость. Энер-ГИЯ s-адатома также имеет более низкое значение на менее V плотной кристаллографической грани вследствие меньшего отталкивания, обусловленного ионами металла, но сильно зависит ют работы выхода соответствующей грани [48]. Согласно [49], существование s-состояния адатома возможно благодаря тому обстоятельству, что кинетическая энергия в модели Томаса— Ферми [c.17]

В практике часто можно наблюдать коррозию металлов вследствие работы макропар. В этом случае, в отличие от саморастворения металлов, объясняемого работой микропар, отдельные детали аппарата или конструкции являются макроанодами и разрушаются, в то время как другие являются либо инертными, либо работают в качестве макрокатодов. Такие пары возникают при контакте разнородных металлов в растворах электролитов, при неравномерной аэрации, при неравномерном распределении агрессивных реагентов по поверхности металли ческого изделия, при неравномерной деформации и т. д. Для изучения коррозионного поведения этих систем наиболее эффективным оказался метод моделирования 1]. В простейшем случае, когда имеется один катод и один анод, модель предельно проста и состоит из двух пластинок разнородных металлов, погруженных в коррозионную среду (рис. 117). Плоские прямоугольные образцы с изолированной ватерлинией погружают в прямоугольную ванну. В образцы вставлены кончики капилляров для измерения электродных потенциалов. Один электрод неподвижен, второй передвигается, за счет чего изменяется рас- [c.182]

При разработке инженерных решений по реализации этих задач могут быть использованы следующие результаты выполненных исследований системный подход к решению проблемы методы планирования эксперимента математические модели соответствующего вида защиты и оптимальные варианты технологии составы, включающие новые эффективные ингибиторы коррозии биоциды и вещества многоцелевого назначения. Последние должны быть нетоксичными для человека, обладать быстродействием в начальный период функционирования и достаточной стабильностью во время эксплуатации машин, оборудования и сооружений. Амины, кетамины, имины замедляют, например, процессы взаимодействия воды и кислорода воздуха с поверхностью металла и снижают, таким образом, начальные скорости коррозии. Эти вещества ингибируют также процессы старения полимеров и резин и некоторые из них снижают эффекты биоповреждений. [c.116]

В коетактных УН механизм герметизации определяется характером контакта уплотняемых поверхностей соединения и уплотнителя, поэтому важное значение имеет шероховатость поверхностей и структура стыка при их сближении под действием сил, создающих контактное давление рк. Характер контакта жестких поверхностей (металл-металл), эластомеров, пластмасс или композиционных материалов с твердой поверхностью различен. Существует два метода теоретического исследования герметичности стыка между двумя реальными поверхностями, каждая из которых имеет сложную геометрическую форму. Первый метод основан на модели течения среды по системе микрощелей с параметрами 5(, Bf, Ij (5 Bi > I), заменяемой эквивалентной щелью с функцией формы F и эквивалентным зазором [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...