Диск вращающийся — Зависимость

И. А. Каковский и Ю. Б. Хол-манских (1959 г.), применив методику вращающегося диска, подробно рассмотрели зависимость скоро- [c.83]

Разрезка материков катодом-диском. Схема электрохимической резки вращающимся катодом-диском и полученный паз представлены на рис. 5 [12]. Диаметры (250—500 мм) и толщину (0,6—1,5 мм) катодов-дисков выбирают в зависимости, от размеров разрезаемых деталей. [c.159]

Диск вращающийся — Зависимость напряжений от скорости вращения 88 — Напряжения 88 [c.452]

Рис. 21.5. Сопротивление трения диска, вращающегося внутри кожуха. Кривая (I) соответствует зависимости

Соотношения (178) — (181) устанавливают зависимость контактного давления от натяга и числа оборотов диска. Из этих соотношений следует, что зависимость контактного давления от натяга является линейной, а от числа оборотов диска — квадратичной. Однако, если учесть, что с изменением числа оборотов обычно изменяется и температурное поле диска, то зависимость контактного давления от числа оборотов является более сложной. Для определения контактного давления в неподвижном ненагретом диске в выражениях (178) — (181) слагаемые, содержащие п, 0, Т, 9g и Л (зависящее только от 6 и Т ), полагаются равными нулю. Для нахождения контактного давления в диске, вращающемся с рабочим числом оборотов, следует в уравнении (178) положить п = п . [c.182]

Большое распространение имеет метод нарезания многозаходных винтов при помощи специальной планшайбы (рис. 105, б) с двумя дисками один из этих дисков может поворачиваться относительно другого на различные углы в зависимости от числа заходов резьбы. На цилиндрической поверхности вращающегося диска нанесены деления, при помощи которых один диск устанавливается относительно другого на определенный угол. [c.239]

Различают три типа контрольно-измерительных приборов показывающие, регистрирующие и суммирующие (интегрирующие). Показывающие приборы предназначаются только для фиксации значения параметра в каждый данный момент стрелка прибора (или другой указатель), передвигаясь вдоль шкалы, показывает значение параметра в тот момент, когда человек смотрит на прибор. Типичными показывающими приборами являются манометр и ртутный термометр. Регистрирующие приборы записывают на движущейся бумажной ленте или вращающемся бумажном диске значения соответствующего параметра в зависимости от времени. Суммирующие приборы (интеграторы) суммируют количество проходящего через них вещества или энергии. Типичными суммирующими приборами являются газовый счетчик и счетчик электрической энергии. [c.323]

Рис. 14. Интенсивность изнашивания Ай./Ая в зависимости от давления q при трении шипа по вращающемуся диску [22]

Первое в СССР значительное по масштабу исследование сопротивления сталей абразивному изнашиванию было проведено в начале 30-х годов на лабораторной машине Зайцева по схеме трения образцов о наждачную шкурку, закрепленную на плоской стороне вращающегося диска. Позднее в серии исследований [258] была выявлена зависимость износостойкости от внешних условий, свойств материалов, твердости абразивных частиц, их размера и других факторов. [c.49]

Вал 5 регулятора вращается вокруг неподвижной оси у — у. Звенья 6 с грузами а вращаются вокруг осей Л и В вместе с валом 5. Муфта 1 регулятора перемещается вдоль оси у — у посредством промежуточных звеньев 7. Муфта 1 снабжена фрикционным диском Ь, входящим в зацепление с фрикционным коническим колесом 2, свободно вращающимся вокруг своей оси г рычага 3, вращающегося вокруг неподвижной оси С. Со звеном 3 входит во вращательную пару О звено 4, соединенное с дроссельной заслонкой. При вращении вала 5 муфта I, соприкасаясь с коническим фрикционным колесом 2, заставляет коленчатый рычаг 3 поворачиваться в зависимости от угловой скорости вала 5 регулятора, тем самым изменяя положение дроссельной заслонки. [c.30]

Рассмотрим теперь, каким образом можно обеспечить вторичное ориентирование деталей. Для этой цели применяют устройства, расположенные непосредственно в бункере или поблизости от него. Пример устройства первого типа приведен на рис. 12, а. Первичное ориентирование деталей обеспечивается западанием в простые карманы (зона 1). В дальнейшем вращающийся диск переносит детали в зону 2, где они зависают на перегородках карманов и в зависимости от положения центра тяжести поворачиваются так, что проваливаются в окно 3 [c.37]

В свою очередь клин лежит на ролике детали 16. имеющей вид ласточкина хвоста. Эта деталь свободно сидит на валике, приводящемся во вращение от распределительного вала двигателя. На валике насажен диск П с вырезами, вращающийся рядом с деталью 16. В нижней части аппарата расположена защёлка 18, выдвигающаяся вверх при впуске сжатого воздуха под приводной поршенёк 19. Эта защёлка входит одновременно в вырез диска 17 и между концами ласточкина хвоста детали 16. При вращении диска защёлка отбрасывается в ту или другую сторону в зависимости от направления вращения и перебрасывает деталь 16. Назначением описанного блокировочного устройства является воспрепятствовать включению подачи топлива в цилиндры двигателя до того момента, когда полностью завершён процесс реверсирования и двигатель уже начал вращаться в нужном направлении. [c.349]

Двухдисковые прессы (фиг. 167). Рабочие части пресса — маховик, шпиндель, ползун — получают движение посредством нажатия на маховик вращающимися вертикально расположенными дисками. При нажатии диском на ободе маховика возникает сила трения, заставляющая маховик вращаться. Ввиду того что винтовой шпиндель, на котором насажен маховик, проходит внутри неподвижной гайки, укреплённой в верхней поперечине пресса, маховик вместе со шпинделем кроме вращательного движения получает также и поступательное движение, направление которого устанавливается в зависимости от того, каким диском производится нажатие. Левый диск служит для движения маховика вниз, а правый — для подъёма. Для осуществления нажатия на маховик тем или другим диском последние вместе с горизонтальным валом, на котором они наглухо насажены, имеют возможность осевого перемещения. Расстояние между дисками устанавливается на 5—10 мм больше диаметра маховика. [c.417]

Некоторого снижения напряжений на расточке можно достичь перепрофилированием полотна диска. Для этого после расчета диска строят кривые напряжений в зависимости от радиуса. На этот же график наносится кривая тангенциальных напряжений в свободно вращающемся тонком кольце. Напряжения в таком кольце определяются формулой [c.222]

Торцовые уплотнения имеют много конструктивных типов, появившихся, во-первых, в связи с постепенным совершенствованием конструкций, во-вторых, в связи с многообразными условиями эксплуатации. Конструкции уплотнений начнем рассматривать с простейшего типа (рис. 69, а), в котором уплотняющим элементом является торец бурта вала ], контактирующий с торцом корпуса резервуара и уплотняющий внутреннюю полость резервуара. Практически такое уплотнение удовлетворительно работать не может по следующим причинам 1) между уплотненными поверхностями может быть большой зазор из-за грубой обработки, волнистости и перекоса торцов 2) стык может раскрываться за счет осевых перемещений и деформаций вала и корпуса 3) износ торцов не компенсируется автоматически осевым смещением вала 4) невозможно выбрать материалы трущейся пары, обеспечивающие длительную работу 5) невозможно обработать торцы с требуемой высокой точностью. Следовательно, рационально спроектированное торцовое уплотнение должно быть отдельным узлом машины (рис. 69, б), в котором основные уплотняющие элементы (диски 5 и 6) изготовлены с требуемой степенью точности из наиболее износостойких материалов. Конструкция должна обеспечивать самоустанавливаемость и постоянный контакт основных уплотняющих элементов за счет нажимного элемента 3 (пружинного или сильфонного типа). Поскольку диск 5 подвижен в осевом направлении (плавает), а диск 6 должен само-устанавливаться в перпендикулярное валу положение, появляются два вспомогательных эластичных уплотнения 4 а 7. Для удобства монтажа все детали, кроме диска 6, устанавливаются в головке уплотнения 2. В зависимости От условий эксплуатации головка уплотнения может быть вращающейся, как показано на рис. 69, б, или неподвижной (рис. 69, в), расположенной внутри резервуара (рис. 69, б, б) или вне резервуара (рис. 69, г, 5). Наиболее распространены торцовые уплотнения с вращающейся головкой, расположенной внутри резервуара. Такие уплотнения применяют, когда давление внутри резервуара превышает наружное давление и жидкость может вытекать по торцу уплотнения в направлении к центру. При этом центробежные силы препятствуют утечке под действием перепада давления. [c.143]

Зависимость скорости цементации меди на цинковом вращающемся диске также оказалась нелинейной и может быть аппроксимирована следующим уравнением регрессии [c.18]

Как показали исследования, влияние параметров гидродинамического режима на кинетику процессов цементации является сложным. Методом вращающегося диска было показано, что зависимость скорости цементации меди железом от интенсивности гидродинамического режима является экстремальной [c.48]

Кинетика процесса цементации никеля железом методом вращающегося диска изучена в работе [ 215]. В ней показана зависимость скорости процесса от скорости вращения диска, температуры, потенциала кисло- [c.72]

При приближении вращающейся лопасти несущего винта к вихревому следу предыдущей лопасти аэродинамические нагрузки на ней сильно меняются в зависимости от относительного положения следа и лопасти. Поэтому для определения переменных индуктивных скоростей и аэродинамических нагрузок в первую очередь нужно установить форму системы вихрей. При вращении лопасти с нее сходят как продольные, так и поперечные вихри. Далее элементы этих вихрей переносятся с местной скоростью воздушного потока, складывающейся из скорости невозмущенного потока и скорости, которую индуцирует на соответствующем элементе система вихрей винта. В предположении постоянства индуктивной скорости сходящая с вращающейся лопасти пелена вихрей имеет вид скошенной винтовой поверхности. На самом деле индуктивные скорости в разных точках пелены вихрей (как и на диске винта) существенно различны. Поэтому действительная форма пелены вихрей, определяемая путем интегрирования перемещений ее точек в неоднородном поле местных скоростей, существенно отличается от упомянутой идеальной пелены. На большом расстоянии вниз по потоку система вихрей винта стремится свернуться в два вихревых жгута, подобных концевым вихрям кругового крыла. Однако для определения нагрузок существенны деформации пелены только вблизи диска винта, и в особенности положение элементов концевых вихрей нри первом приближении их к последующей лопасти. Явление взаимодействия свободного вихря с лопастью не исчерпывается возникновением на лопасти соответствующих аэродинамических нагрузок. Лопасть в свою очередь влияет на вихрь, вызывая значительное изменение скорости [c.671]

При вращении вала 6 вокруг неподвижной оси А диску 1 вместе с рейкой 2 сообщается вращение. Рейке 2, соединенной рычагом 3 со звеном 4, которое свободно насажено на вал 7, вращающийся вокруг неподвижной оси В, параллельной оси А, сообщается дополнительно возвратно-поступательное движение в прорези диска 1. В результате зубчатому колесу 5 и валу 7, в зависимости от соотношений размеров звеньев, сообщаются различные законы движения. [c.151]

Заточка режущего инструмента производится на станках различных типов в зависимости от вида инструмента. Режущие части инструмента из быстрорежущей стали затачивают на кругах из электрокоруида твердостью СМ-1 — СМ-2, зернистостью 46—60. Твердосплавные пластины затачивают иа кругах из зеленого карбида кремния. Чистовая заточка ведется кругами твердостью СМ1—М1, зернистостью 46—60, а чистовая заточка кругами твердостью М1—М3, зернистостью 80—100, скорость круга 18—25 м1сек. Для увеличения стойкости инструмент доводят пастами из карбида бора иа чугунном диске, вращающемся со скоростью до 3 м/сек. Состав пасты 70% карбида бора зернистостью 270—325 и 30% парафина (связка). При доводке диск должен вращаться в сторону, противо- [c.321]

Пограничные слои на вращающихся телах вращения. В качестве простейшего примера пограничного слоя на вращающемся теле мы рассмотрели в 2 главы V пограничный слой на диске, вращающемся в неподвижной жидкости. При таком течении жидкость, увлекаемая пограничным слоем, отбрасывается наружу под действием центробежной силы и заменяется жидкостью, притекающей к диску в направлении оси вращения. Обобщением этого случая является пограничный слой на вращающемся диске (радиус Л, угловая скорость со), обтекаемом в направлении оси вращения со скоростью С/оо. Такое течение характеризуется двумя параметрами числом Рейнольдса и числом С/оо/(оЛ, представляющим собой отношение скорости набегающего течения к окружной скорости. Для ламинарного течения эта задача решена точно мисс М. Д. Ханнах [ ] ) и А. Н. Тиффор-дом [ ], а приближенно — Г. Шлихтингом и Э. Труккенбродтом [ ]. Для турбулентного течения приближенное решение дано Э. Труккенбродтом На рис. 11.9 изображена полученная Г. Шлихтингом и Э. Труккенбродтом зависимость коэффициента момента сопротивления [c.235]

Принцип действия фрикционных тормозных механизмов основан на трении вращающихся деталей о не-вращающиеся. В зависимости от формы вращающейся детали эти тормозные механизмы бывают дисковыми или барабанными. Тормозные механизмы передних колес (передние тормоза) автомобиля Lanos дисковые (в них деталью, вращающейся вместе с колесом. является диск, а невра1цающимися - две колодки, установленные с обеих сторон диска) задние - барабанные (вращающаяся деталь - барабан, невращаю-щиеся - две установленные внутри него колодки). [c.167]

Опыт Майкельсона—Гэля. Майкельсон осуществил опыт Саньяка, использовав в качестве вращающегося диска Землю. Для устранения зависимости [c.896]

На рис. 75 даны некоторые зависимости изменения составляющей осевой силы в зазоре с сребренным вращающимся диском и с гладким неподвижным диском. При оребрении вращающегося диска увеличивается скорость вращения жидкости, поэтому эпюра давлений получается крутопа- [c.185]

Проведенные нами исследования темнового сопротивления Rt фоторезисторов типа ФСА-Г1 в зависимости от времени хранения показали, что компенсация колебаний температуры окружающей среды дифференциальным включением двух фоторезисторов малоэффективна из-за большого разброса Ri, изменение которого является случайной величиной. Исследование изменения чувствительности приемников излучения в зависимости от изменения температуры окружающей среды проводилось на установке, которая помещалась в термокамеру. Поток излучения от электролампы, питание которой стабилизировалось, с помощью световода подавался на приемник излучения. Перед приемником располагался вращающийся диск с отверстиями, осуществляющий модуляцию потока излучения с частотой, оптимальной для исследуемого ти- [c.146]

При очистке верхний слой металла с поверхности снимают с помощью абразивных материалов определенной зернистости или вращающихся проволочных щеток. Зерна абразива, прикрепляемые к полосе бумаги, материи или металла, к ленте или диску, обычно изготовляют из карбида вольфрама, окиси алюминия, алмаза или силикатного материала при условии тщательного контроля за степенью зернистости. Шлифование можно проводить вручную или механически, методом сухой обработки или при смачивании (например, водой). При этом достигается некоторое макровыравнивание поверхности или микрошлифовка, направление которой может быть целенаправленным или случайным в зависимости от применяемого способа. Давление при шлифовании абразивом, а также вид и степень смазки следует тщательно контролировать во избежание налипания частиц металлических осадков на поверхность, присутствие которых могло бы вызвать дефекты при нанесении металлических покрытий. [c.62]

Рис. 19. Коаффициепт трения и момент прекращения износа в зависимости от числа при трении пиша по вращающемуся диску [26]

Регулирование осущестоляется путем воздействия на парораспределительные органы турбины. Чувствительным элементом регулятора служит ваттметр, состоящий из обмотки напряжения а н токовой обмотки d, создающих на алюминиевом диске 1 вращающий момент, находящийся в зависимости от регулируемой мощности. Регулировочные реостаты 2 и 3 служат для начальной установки прибора. То или другое число витков ступенчатого трансформатора 4 может вводиться в цепь катушки а регулятора посредством изменения положения контроллера 5. При повороте контроллера 5 пластины его Ь, замыкая ту или другую из групп контактов /, соответственно изменяют напряжение вторичной обмотки трансформатора 4. Алюминиевый диск I, вращающийся вокруг неподвижной оси А, посредством зубчатого колеса 6, жестко укрепленного на диске /, передает движение зубчатому сектору 7, вращающемуся вокруг неподвижной оси В, который посредством тяги 8, входящей в кинематические пары С и D с сектором 7 и поршнем золотника 9, воздействует на золотник 9 парораспределительного механизма турбины. [c.210]

Приспособление болтами крепится на столе сверлильного станка, где закрепляется линейка (шкала) для установки радиуса, при помощи указателя, закрепленного на ползуне приспособления. При положении указателя на О шкалы вертикальные оси шпинделя приспособления и станка совпадают. При перемещении основания указатель шоказывает радиус сверления отверстий. В зависимости от размеро в фланцев на вращающемся диске могут устанавливаться сменные пирамиды, при этом штифты 13 должны входить в соответствующее отверстие нижней стороны пирамиды. [c.35]

Выявление возможных опасных режимов работы турбомашины удобно производить с помощью построения резонансных диаграмм. На рис. 8.3 показана резонансная диаграмма для колебаний консольных рабочих лопаток компрессора, установленных на абсолютно жестком вращающемся диске (сплошные линии соответствуют собственным частотам лопаток, жестко закрепленных в диске штриховые — шарнирному креплению). Резонансные режимы, соответствующие пересеечниям функций p—p(Q), описывающих изменение собственных частот в зависимости от частоты вращения, с лучами (Оти==/ в 2, определяющими изменение частот возбуждения, отмечены кружками. Здесь каждая из собственных частот должна трактоваться как имеющая кратность, равную S, где S — порядок симметрии системы, совпадающей с числом одинаковых лопаток, установленных на диске. Поскольку в силу абсолютной жесткости диска каждая лопатка способна колебаться с данной собственной частотой независимо от других S степеней свободы), то точка пересечения линии собственной частоты с лучом любой гармоники соответствует 5 резонансам S лопаток. Соотношение фаз колебаний во времени различных лопаток определяется возбуждением. Относительный сдвиг фаз вынужденных колебаний двух соседних лопаток А-у= (2я/5)тв. [c.145]

Существенное влияние на модальный разл1вр частиц жидкости оказывают частоты вращения ротора турбины (кривые 2, 4ш 5—7 на рис. 7.4). С увеличением частоты вращения ротора (окружной скорости рабочих лопаток) и модальный размер капель падает при всех значениях влажности (см. зависимость du = f у), рис. 7.4). Рост частоты вращения ротора турбины приводит к увеличению нормальной составляющей скорости соударения частиц влаги с выходными участками рабочих лопаток. Следовательно, возрастает процесс дробления капель, уменьшается плотность орошения поверхностей рабочих лопаток и, наконец, повышается интенсивность сброса влаги с входных кромок рабочих лопаток. Подтверждением влияния последнего фактора на изменение дисперсности влаГп могут служить результаты опытов на вращающемся диске, в центр которого подавалась вода. Так же как в опытах на турбинной ступени, с ростом расхода влаги Q (заштрихованные кривые на рис. 7.5) размер капель растет, но интересно, что с ростом окружной скорости и с кромки диска (толщина кромки равна 0,5 мы) срываются меньшие капли. Хорошее согласование результатов опытов (рис. 7.5) для диска и многоступенчатой турбины является подтверн- дением того факта, что процесс схода влаги с выходных кромок рабочих лопаток является определяющим в разлгере капель влаги в потоке пара. [c.272]

Индифферентные ионы, называемые иначе посторонними ионами, могут оказывать существенное влияние на скорость и результаты процесса цементации. Индифферентными называют ионы, участвующие в переносе электрического тока в растворе, но не принимающие прямого участия в электродных процессах.Качественной характеристикой силы влияния индифферентных ионов на скорость процессов цементации может служить следующий факт добавка в раствор ионов NOj, NOi, IO3 даже в небольших количествах может совершенно прекратить цементацию меди железом из сульфатных растворов. Изучению влияния ионов цинка на скорость цементации кадмия цинком посвящены работы [ 33, 34]. В работах [ 35, 36] показано влияние Na и других ионов на процесс цементации меди и кадмия цинком. Во всех указанных случаях индифферентные ионы оказывают тормозящее действие на процесс цементации. На рис. 10 показана зависимость скорости цементации меди на вращающемся цинковом диске (1,5 10" м , 5,5 об/с) [c.20]

Зависимость скорости цементации меди цинком из цинковъхх сульфатных растворов от величины pH, полученная методом вращающегося диска, также является экстремальной (рис. 16). Из рис. 16 следует, что максимальная скорость цементации получается при pH = 4,0. При SO максимум скорости цементации наблюдается при том же значении pH. [c.26]

Зависимость твердости после термической усталости стали 20Х2М от расстояния от внутренней поверхности приведена на рис. 90 [165]. В приповерхностной зоне наблюдается снижение твердости и она минимальна в тонком слое толщиной 2 мм. Другой характер изменения твердости наблюдается в сплавах железа с алюминием, а также в сплавах железа с медью. Характерные изменения твердости образцов из разных материалов, подвергнутых циклическому нагреву и охлаждению по методу вращающегося диска, после термической усталости приведены на рис. 91 и 92. В тонком поверхностном слое толщиной до 0,2 мм видно значительное снижение твердости, а затем в слое толщиной от 0,2 до 1,5 мм - локальный максимум. На большем расстоянии происходит стабили ия твердости. Такой характер изменения твердости сохраняется и после различных режимов термической обработки. На рис. 93 показано изменение пластической деформации в зависимости от термических циклов. [c.107]

На рис. 27.1 приведены принципиальные схемы этих методов. Расплав, полученный в индукционной печи, вьщавливается нейтральным газом из сопла и затвердевает при соприкосновении с поверхностью вращающегося охлаждаемого тела (холодильника). Различие состоит в том, что в методах центробежной закалки и закалки на диске расплав охлаждается только с одной стороны. Основной проблемой является получение достаточной степени чистоты внешней поверхности, которая не соприкасается с холодильником. Метод прокатки расплава позволяет получить хорошее качество обеих поверхностей ленты, что особенно важно для аморфщ.1х лент, используемых для головок магнитной записи. Для каждого метода имеются свои ограничения по размерам лент, поскольку есть различия и в протекании процесса затвердевания, и в аппаратурном оформлении методов. Если при центробежной закалке ширина ленты составляет до 5 мм, то прокаткой получают ленты шириной 10 мм и более. Метод закалки на диске, для которого требуется более простая аппаратура, позволяет в широких пределах изменять ширину ленты в зависимости от размеров плавильных тиглей. Данный метод позволяет изготавливать как узкие ленты шириной 0,1-0,2 мм, так и [c.860]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...