Конструктивная инерционный

Конструктивно инерционный пуск в стационарных и судовых дизелях осуществляется в следующих разновидностях. [c.411]

Для пуска приводов с большими инерционными массами (грузоподъемные машины, приводы конвейеров, прессов, центрифуг и др.) электродвигатели должны обладать большими пусковыми моментами. При жестком соединении звеньев кинематической цепи разгон масс происходит быстро, в течение долей секунды (обычно до 0,5 с). Это приводит к большим инерционным нагрузкам деталей привода. В таких приводах следует применять пусковые муфты. Основой таких муфт могут быть автоматические самоуправляемые центробежные муфты различных конструктивных исполнений. Пусковые муфты позволяют электродвигателю легко разогнаться и, по достижении им определенной частоты вращения, начать плавный разгон рабочего органа. Одновременно пусковые муфты являются и предохранительными. [c.330]

В чрезвычайно большом числе случаев применения фотоэлементов не предъявляются строгие требования к их измерительным свойствам. Поэтому фотоэлементы, работающие на основе внутреннего фотоэффекта, в силу их малых габаритов, низких напряжений питания и ряда конструктивных достоинств повсеместно применяются для автоматических систем, систем управления, преобразования солнечной энергии, контроля производства и т. д., за исключением тех случаев, когда относительно невысокие инерционные свойства этих фотоэлементов препятствуют их использованию. [c.652]

Дроссели инерционного типа (в идеальном случае) конструктивно выполняют в виде тонкой шайбы (диафрагмы) с круглым дроссельным отверстием. Сопротивление таких дросселей почти не зависит от вязкости рабочей жидкости. [c.38]

Распад пленки жидкости и вторичный унос образовавшихся при этом капель является сложным процессом, зависящим от ряда физических, конструктивных и технологических факторов. В результате анализа взаимодействия сплошной пленки жидкости с потоком пара, содержащим капельную жидкость, установлено, что унос капельной влаги в общем виде может быть выражен зависимостью (d = f (We, Re, Кр) [96]. Здесь число Вебера /е = р"Шуа является мерой отношения инерционных сил потока к силам поверхностного натяжения, т. е. учитывает взаимодействие деформирующейся пленки с паровой (газовой) средой. [c.154]

Посадка рычага по боковым сторонам и минимальная величина боковой качки оказывают большое влияние на точность передачи. Особенно это важно для рычагов, имеющих большую длину плеч. В ряде приспособлений удлиненные рычаги приходится помещать внутри подвижных скалок (фиг. 61). Паз, в котором качается рычаг, расположен в средней части скалки в перемычке между двумя расточками. Для облегчения обработки паза в скалке сделаны поперечные пазы, пересекающие перемычку и позволяющие вести обработку посадочного паза сбоку, а не с торца на большой глубине. Обращает на себя внимание конструктивное оформление рычага. Для уменьшения веса и инерционности рычаг имеет плечи двутаврового сечения с толщиной полок 2—3 мм. [c.65]

Погрешности пневматического метода измерений зависят от конструктивных особенностей прибора, его инерционности, колебаний рабочего давления и качества очистки воздуха. [c.230]

Таким образом, нрименение рычажно-балансирного механизма обеспечивает выравнивание нагрузок между ветвями как в установившихся, так и в переходных режимах работы двухдвигательного синхронного привода. Этот механизм обладает малой инерционностью и достаточно высоким быстродействием. Широкий диапазон варьирования конструктивных параметров механизма делает возможным его применение в машинных агрегатах с различными динамическими характеристиками. [c.110]

Последние характеризуют соответственно инерционные свойства конструктивного водила и упругие свойства подшипниковых опор сателлитов. Коэффициент инерции массы 3 представляет собой массовый момент инерции конструктивного водила конического дифференциала относительно оси вращения. Коэффициент жесткости ветви 3, 3 определяется по формуле (4.39). [c.145]

Полный динамический граф планетарного ряда в рассматриваемом случае (рис. 67, в) имеет вид двухмассовой схемы (г—р ) или р—р ). Такой граф назовем редуцированным динамическим графом с базой q—г или q—р соответственно. Сосредоточенная масса р и ветвь р, р редуцированного графа характеризуют инерционные свойства конструктивного водила ряда и упругие свойства подшипниковых опор сателлитов. Редуцированный динамический граф с базой q—г (q—р) описывает динамическое поведение звеньев планетарного ряда в крутильных координатах, приведенных к скорости вращения звена г (р). Упруго-инерционные параметры указанного графа определяются по формулам [c.150]

Метод силовозбуждения от постоянного усилия предопределяет устойчивую работу машин в весьма широком диапазоне частот и нагрузок. Однако при этом не исключена возможность возникновения колебаний соответствующих упругих систем. Такие колебания искажают заданный режим напряженности образца вследствие действия переменных инерционных нагрузок и могут возникать при программировании напряжений по дискретной схеме в результате срабатывания исполнительных механизмов и неизбежного биения всей вращающейся системы. Исследование происходящих при этом динамических процессов, проведенное на серийной машине МИП-8М, позволило выяснить их характер, оценить их влияние, произвести рациональный выбор параметров, а также наметить ряд конструктивных мероприятий, которые необходимо учитывать при создании машин для программных испытаний вращающихся образцов. [c.86]

Колебания сосредоточенных масс упругих систем испытательных машин считают моногармоническими. В действительности вследствие влияния различных конструктивных или других факторов (непостоянство момента инерции массы инерционных возбудителей колебаний с вращающимися неуравновешенными массами, конечного отношения радиуса кривошипа к длине шатуна, нелинейность характеристики электромагнитного возбудителя колебаний и т. п.) возбуждаемые колебания не всегда бывают моногармоническими. Однако искажения формы кривой цикла нагружения, как правило, невелики, и высшими гармоническими составляющими можно пренебречь. [c.36]

Очевидно, что конструктивные элементы машин на рис. 5 соответствуют элементам динамической схемы машины на рис. 6, в. Переменная сила инерционного возбудителя в обеих машинах приложена к инерционным грузам 2 резонаторов, т. е, к mj. [c.38]

По принципиальным признакам и назначению преобразователям и источникам переменного потока придают следующие конструктивные формы низкочастотные диссипативные возбудители низкочастотные рекуперативные возбудители объемные (плунжерные) гидропульсаторы роторные гидропульсаторы и дробно-поточные возбудители электрогидравлические дроссельные усилительные системы инерционные пульсаторы. [c.225]

Можно выделить два способа нагрева образцов. Один из них — нагрев с помощью промежуточного цилиндра, выполняющего роль нагревательного элемента по отношению к образцу. Преимуществом этого варианта является отсутствие непосредственного воздействия электромагнитного поля на образец. К недостаткам относятся конструктивное усложнение испытательной камеры, инерционность и сложность оборудования. [c.286]

Выражения (10.12) позволяют построить семейства характеристик, связывающие между собой основные конструктивные параметры упругой системы акселерометра, ее резонансные частоты и значения деформаций, получаемых при заданном уровне ускорения. В качестве примера на рис. 10.3 приведены семейства характеристик (10.12), построенные для упругой системы, в которой инерционной массой служит стальной шарик, а упругим материалом — бериллиевая бронза. При этом второе выражение в (10.12) имеет [c.173]

В таких условиях гибкие вертикальные роторы при изгибных колебаниях помимо обычных инерционных сил и моментов, связанных с упругими деформациями валов и опор, испытывают воздействие сил, параллельных оси ротора, а также сил инерции и их моментов, обусловленных движением ротора как гиромаятника [1, 2]. Конструктивно вертикальные роторы можно разделить на подвесные и зонтичные. У подвесных роторов гибкий вал и сосредоточенные на нем массы располагаются ниже упорного подшипника (точки подвеса), а у зонтичных — по обе стороны от него или только выше. Теория изгибных колебаний в поле сил тяжести вертикальных роторов подвесного типа подробно изложена в работах [1, 3]. В меньшей степени изучались зонтичные схемы. [c.5]

Во-первых, для уменьшения влияния указанной зависимости на точность градуирования интервал изменения частоты тока, питающего вибратор, нужно брать много ниже резонансной частоты колебательной системы вибратора. Однако конструктивно это трудно осуществить, так как резонансная частота колебательной системы вибратора должна быть в 8—10 раз выше частоты питающего тока. В случае градуирования электродинамического профилометра частота тока должна быть равна 1000—2000 гц, а следовательно, резонансная частота вибратора должна быть не менее 8000—16 ООО гц. Даже в этом случае амплитуда колебаний якоря также будет иметь погрешность, связанную с инерционными явлениями, не менее 1—2%. [c.245]

Специальные испытания в зависимости ет задания могут быть и очень простыми (например, проводимые с целью подбора регулировки карбюратора) и довольно сложными, чисто научно-исследовательского характера, требующими применения специальной измерительной аппаратуры, как стробоскопов, без-инерционных индикаторов, детонометра, спектроскопа и т. п. Такие испытания чаще всего проводят для изучения влияния на работу двигателя различных конструктивных и эксплоатационных факторов, для подтверждения экспериментом отдельных теоретических положений и для накопления опытного материала, на базе которого может производиться дальнейшее совершенствование двигателя. [c.367]

Колёсные тормозы прицепов по конструктивной схеме и выполнению унифицируются в большинстве случаев с автомобильными тормозами. Привод тормозов прицепов и полуприцепов осуществляется от тормозной системы буксирующего автомобиля или тягача. Источник энергии для приведения в действие тормозов прицепа располагается на тягаче, за исключением инерционного тормоза, действующего при накате прицепа на затормаживаемый тягач. [c.179]

Для экспериментального исследования нестационарного перемешивания теплоносителя при изменении его расхода во времени бьша разработана специальная аппаратура и проведена оценка инерционности системы измерения расхода теплоносителя. Изменение расхода теплоносителя (воздуха) на экспериментальной установке достигалось изменением площади проходного сечения трубопровода. Устройство для изменения площади проходного сечения трубопровода устанавливалось перед измеряющим расход воздуха стандартным соплом. Такие сопла обычно используются для измерения расхода газа и устанавливаются на трубопроводах диаметром не менее 50 мм. В данных экспериментах воздух подводился к пучку труб по трубопроводу диаметром 150 мм. Погрешность измерения расхода по перепаду давлений на сопле с учетом влияния возмущений, вносимых размещением этого устройства Перед соплом, не превышала 1,5%. Конструктивная схема устройства для резкого изменения расхода воздуха представлена на рис. 2.12, а принципиальная схема установки с этим устройством на рис. 2.13. [c.72]

Снижение веса деталей является основным средством экономии металла. Оно может быть продиктовано и чисто конструктивными соображениями. Например, для деталей, перемещающихся с переменной. скоростью, весьма важно уменьшение инерционных сил, что осуществляется снижением массы, а следовательно, и веса деталей. Это особенно важно при современной тенденции в машиностроении, направленной на повышение рабочих параметров машин. В авиаций максимальное уменьшение веса всех деталей является одним из основных требований при конструировании. [c.31]

Запись уравнений Навье-Стокса в осях d,q, вращающихся вместе с рабочим колесом, предоставил возможность синтезировать комплексную схему замещения ЦН и построить векторную диаграмму его режимов. В разделе предложена также методика определения активного и инерционного гидравлических сопротивлений ЦН через конструктивные параметры машины и характеристики рабочей жидкости. Показано, что соотношение этих сопротивлений определяет одну из форм числа Рейнольдса, которое определяет режим движения жидкости. [c.6]

Гидромашины, выполненные по второму варианту, конструктивно проще и технологичнее, чем гидромашины с карданным приводом. В гидромашинах с наклонным блоком цилиндров вполне допустим привод блока цилиндров через шатуны, так как здесь вся силовая нагрузка возникает на опорном диске, расположенном перпендикулярно оси вала. Нагрузка привода к блоку цилиндров определяется лишь трением в распределительном устройстве и инерционной нагрузкой в пусковой (разгонный) период и в период останова машины. [c.106]

Аппараты, в которых струйными течениями выполняют и интенсифицируют технологические процессы с перемещением и контактом газов и жидкостей (скрубберы, эжекторы, струйные реакторы, инерционно-ударные сепараторы, конденсаторы смешения, распыливающис абсорберы, термотрансформаторы с вихревыми и пульсационными струйными течениями), надежны в работе, просты конструктивно и в изготовлении, обладают высокой степенью агрегатирования с другим технологическим оборудованием. Кроме того, современные конструкции аппаратов со струйными течениями экономичны. Например, КПД адиабатического сжатия газа в газоструйных [c.6]

Конструктивное сочетание чувствительного и преобразующего элементов называют датчиком. Датчики, использующие механический или гидравлический принцип действия, относят к инерционным, а датчики, построенные на электрическом принципе действия,—к безынерционным. [c.438]

Зависимости (5.93)—(5.96) характеризуют весьма важную в ди-намич еском отношении функцию Wriph описывающую координаты мгновенного Положения динамического равновесия системы. Использование критериев такого рода дает возможность объективного сопоставления типов механизмов, конструктивных решений и законов движения при учете конкретных параметров системы. В частном случае при а — оо и а —> О из этих зависимостей может быть получен ряд известных критериев, приведенных в гл. 1 (например, критерии пик ускорений , пик кинетической мощности , пульсации инерционных нагрузок и др.). [c.199]

Для получения достаточно полной информации о машине как источнике вибрации и причинах, ее вызывающих, необходим широкий комплекс исследований вибрационных, энергетических, конструктивно-технологических, инерционно-жесткостных и эксплуатационных параметров. Объем и программа таких исследований зависят от поставленных задач и типа машин. Они подробно излагаются в последующих главах. Здесь же рассматриваются основные методические положения контроля вибращ онных параметров на предмет их нормирования и сопоставления с предъявляемыми требованиями по ограничению вибрации. [c.17]

Ниже рассматриваются некоторые вопросы оптимизации параметров инерционных виброзащитных систем, включающие в себя инерционные элементы. Применение таких систем оказывается полезным не только с точки зрения низкочастотных воздействий, но и высокочастотных. Основная трудность проектирования безынерционных виброзащитных систем заключается в невозможности применения или разработки обычных амортизаторов малой жесткости вследствие конструктивных ограничений перемещений объекта или больших статических напряжений в них, а также вследствие возможности появления резонансов в объекте, фундаменте или даже амортизаторах. В этом случае решение задачи можно искать на пути применения специальных конструкций амортизаторов, состоящих из двух каскадов амортизации, промежуточного тела и присоединенного к нему антивибратора. В дальнейшем такой блок будем называть амортизатор-антивибратор. Схема такого блока приведена на рис. VIII.4. Преимущества таких блоков виброизоляции заключаются в следующем. [c.375]

Практическая ценность изложенной инженерной методики подбора параметров блока виброизоляции по максимальному кинематическому возбуждению состоит в том, что она позволяет еще в процессе проектирования агрегатов, когда их динамические свойства неизвестны, произвести предварительную оценку оптимальных параметров двухкаскадного амортизатора-антивибратора и оценить прочность его упругих элементов, т. е. позволяет с чего-то начать конструктивную разработку блоков инерционной виброзащиты для сложных упругих вибрирующих объектов. Можно думать, что практически именно эта методика найдет широкое применение, так как во многих случаях коррекция будет невелика или просто материально затруднена из-за необходимости постановки довольно емких экспериментов на объектах, которые уже построены. Особенно важной эта методика может явиться при конструировании стандартизированных автономных виброза-щитных инерционных блоков, изготовляемых вне зависимости от частных видов упругих машин и упругих фундаментов подобно тому, как сейчас изготовляются простые амортизаторы, эти блоки должны быть настраиваемыми , т. е. процесс проектирования виброзащитной системы следует разбить на два этапа предварительный процесс проектирования виброзащитной системы и окончательный. [c.383]

С помощью компенсационного прибора можно измерять разность двух размеров. Для этого необходимо включить в компенсационную камеру второй пневматический преобразователь. Конструктивно эти приборы просты, обладают высокой точностью, менее инерционны по сравнению с сильфонными приборами. Как правило, они работают при Н = 1-ь4 кПсм . [c.80]

Полный динамический граф планетарного ряда в рассматриваемом случае имеет вид двухмассовой схемы г—р ) или (р—р ), рис. 7 в. Такой граф назовем редуцированным динамическим графом с базой q—г или q—р соответственно. Сосредоточенная масса р и ветвь рр редуцированного графа характеризуют инерционные овойсгва конструктивного водила ряда и упругие свойства иодшипниковых опор сателлитов. [c.122]

Полный дифференциальный динамический граф планетарного ряда с учетом принятой при рассмотрении планетарных передач схематизации и преобразования координат согласно (61) получим в виде трехмассовой разветвленной динамической схемы (рис. 5). Эта схема включает в себя дифференциальный граф соответствующего эквивалентного ряда (условного планетарного ряда с безынерционным водилом), а также связанные сосредоточенную массу 3 и ветвь 3,3. Последние характеризуют соответственно инерционные свойства конструктивного водила планетарного ряда и упругие свойства подшипниковых опор сателли- [c.128]

Рассмотрены динамические характеристики нескольких конструктивных модификаций плаиета-риых механизмов. Для каждой из них найдены уравнения связей в их динамических схемах. Приведен метод нахождения инерционных и квазиупругих параметров этих схем. [c.428]

Стендовые испытания. Стендовые испытания более или менее воспроизводят служебные условия работы тормозных накладок в тормозах автомобилей. В качестве испытательного оборудования используются инерционные стенды, которые позволяют имитировать процесс торможения автомобиля за счет гашения энергии вращающихся масс в тормозном узле автомобиля. Таким образом, при стендовых испытаниях в качестве испытуемых образцов используются натурные тормозные накладки с учетом всей специфики геометрических факторов и конструктивного оформления как накладок, так и тормозного узла. С помощью набора вращающихся масс имеется возможность получить в испытаниях начальные энергии, соответствующие начальным энергиям автомобилей при различных скоростях движения и степени нагруженности автомобиля. На рис. 1 представлен общий вид наиболее маневренного инерционного стенда Всесоюзного научно-исследовательского и конструкторско-технологического института асбестовых технических изделий (ВНИИАТИ). [c.126]

Для ослабления капельного уноса применяют сепарацию пара, а также паропромывку. Сепарация заключается в установке на пути насыщенного пара различных жалюзи, перегородок, центробежных устройств и т. п. Проходя через эти приспособления, пар многократно меняет направление движения, причем более инерционные капельки котловой воды прилипают к поверхностям этих перегородок и удаляются из пара. Паропромывочные приспособления основаны на пропуске (барботаже) пара через слой питательной воды или конденсата пара. Этим пар также освобождается от многих примесей, причем как растворенных в паре, так и механически им увлеченных. Оригинальный способ получения более чистого пара был предложен Э. И. Роммом, а затем совместно с В. Н. Ноевым конструктивно детально разработан и реализован на многих отечественных котлах. [c.168]

Двигатели [внутреннего сгорания [F 02 свободнопоршневые В 71/00-71/06 со сжатием (воздуха В 3/00-3/12 горючей смеси В 1/00-1/14) на твердом топливе В 45/00-45/10 устройства для ручного управления D 11/00-11/10 с устройствами для продувки или заполнения цилиндров В 25/00-25/08) G 01 индикаторных диаграмм 23/32 датчики давления, комбинированные с системой зажигания двигателей 23/32 индикация (относительного расположения поршней и кривошипов 23/30 перебоев в работе 23/22 работы или мощности 23/00-23/32)) измерение расхода жидкого топлива F 9/00-9/02 испытание (М 15/00 деталей М 13/00-13/04)) F 01 <диафрагменные В 19/02 с использованием особого рабочего тела К 25/00-25/14) изготовление для них ковкой или штамповкой В 21 К 1/22 использование теплоты отходящих газов (F 02 G 5/00-5/04 холодильных машин F 25 В 27/02) комбинированные с электрическим генератором Н 02 К 7/18 работа в компрессорном режиме F 04 В 41/04 на транспортных средствах В 60 К 5/00-5/12] (гравитационные 3/00-3/08 инерционные механические 7/00, 7/04-7/10) F 03 G для грейферов В 66 С 3/14-3/18 изготовление деталей В 21 D 53/84 многократного расширения в паросиловых установках F 01 К 1102-7104 объемного вытеснения F 01 В (агрегатирование с нагрузкой 23/00-23/12 атмосферные 29/02 комбинированные с другими машинами 21/00-21/04 конструктивные элементы 31/00-31/36 предохранительные устройства 25/16-25/18 преобразуемые 29/04-29/06 пуск 27/00-27/08 расположение и модификация распределительных клапанов 25/10 регулирование 25/00-25/14 сигнальные устройства 25/26) работающие на горючих газах F 02 G 1/00-1/06 рас-пределителыше механизмы F 01 L 1/00-13/08 для пишущих машин В 41 1 29/38 пневматические в избирательных переключателях Н 01 Н 63/30 [c.72]

Большинство роторов авиационных ГТД по конструктивным особенностям попадает в заштрихованную область (рис. 3). Применение двухплоскостного метода уравновешивания для таких роторов приводит к значительной погрешности (22—80%, по критерию У) относительно оптимального метода балансировки. Для снижения прогиба ротора у необходимо, согласно представленной классификации, подобрать оптимальный метод уравновешивания. Например, двухплоскостные методы балансировки в узле, последовательно по элементам и др. целесообразно применять для турбомашин, упруго-инерционные и демпфирующие евойства которых вызывают относительные перемещения У = 0 = 0,1, [c.200]

Наибольшую энергетическую зф фективность в настоящее время имеют компрессионные установки. Однако они сложны в конструктивном отношен1и и, и для них необходимы промежуточные рабочие вещества, что связано с дополнительными температурными. потерями. Кроме того, вследствие большой инерционности они не поддаются гибкой регулировке режимов. [c.169]

Указанные положения будут применены далее при решении уравнений динамики радиационных и конвективных теилообменников. Решение выполняется методом преобразования Лапласа. Передаточные функции, получаемые уже на первом этапе решения, часто являются конечной целью анализа. Исследование передаточных функций позволяет иногда без нахождения epeiMenHbix зависимостей проследить за влиянием ряда режимных и конструктивных параметров на инерционные свойства теплообменника. Однако передаточные функции не наглядны, и лишь для простейших динамических звеньев по образу можно представить изменение параметра во времени. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...