Коррозионное разрушение, параметры

Коррозионное разрушение, параметры 173 [c.237]

При проведении диагностики нижнего пояса резервуара на внутренней поверхности не было обнаружено видимых локальных повреждений металла типа язв и питтингов. По-видимому, в данном случае имела место равномерная коррозия, и предварительный коэффициент вариации глубин коррозионного разрушения V был принят равным 0,2. С учетом условий эксплуатации величины доверительной вероятности оценки у и допустимой относительной ошибки расчета 5 считали равными 0,95 и 0,1 соответственно. По параметрам у, б, V с помощью [c.213]

Особое место в механике коррозионного разрушения занимает вопрос об условиях инвариантности параметров коррозионной трещиностойкости. Ранее считалось, что известный критерий геометрической инвариантности вязкости разрушения по толщине образца t и длине трещины I [c.340]

Интенсивные коррозионные разрушения характерны для конструкций, работаюш.их в жидких средах, вызывающих электрохимическую коррозию. Особенно опасный вид разрушения — коррозионное растрескивание возникает при одновременном действии коррозионной среды и статических или повторно-статических нагрузок. При этом свойства металла, определяющие его восприимчивость к коррозионному воздействию среды, непосредственно связаны с параметрами технологического процесса. [c.440]

В начальный период времени скорость окисления максимальна и затем уменьшается во времени. Если 1 < < 2, то окисление определяется скоростью диффузии частиц и скоростью окисления металла кислородом (область смешанной кинетики). Предполагается, что при выполнении указанного условия процесс окисления сопровождается постоянным разрушением оксидной пленки, так как Уо > м- При п >2 происходит изменение параметров диффузии через пленку, связанное с появлением значительных напряжений или структурными изменениями пленки. При п = 2 скорость процесса окисления определяется скоростью диффузии частиц через пленку. Параболическая зависимость окисления широко встречается в практике при достаточно высоких температурах для большего ряда окислителей и металлических материалов, что позволяет применить параметрический метод для оценки скорости коррозии и прогнозирования коррозионных разрушений при наличии сравнительно небольшого количества экспериментальных данных [13]. Этот вопрос рассмотрен в главе 3. [c.22]

За последние десятилетия повысилась химическая активность окружающей среды, участились коррозионные разрушения. Вме сте с тем возросли требования к качеству изделий, их функциональным параметрам, надежности, удобству обслуживания, продолжительности эксплуатации [1]. [c.7]

Атмосферная коррозия — разрушение металлов в воздушных средах с физико-химическими параметрами, присущими реальной атмосфере. Этому виду коррозионного разрушения, с которым человечество встретилось уже на начальных стадиях развития цивилизации, подвержены практически все металлические конструкции, эксплуатируемые в природных средах наземные и гидротехнические сооружения, горно-шахтное оборудование, промышленные изделия. [c.4]

В настоящее время в связи с ростом единичных мощностей турбин, увеличением начальных параметров пара и применением прямоточных котлов сильно возросли требования к качеству питательной воды и пара. Поэтому повысились требования к гидравлической плотности конденсаторов и коррозионной устойчивости охлаждающих трубок. С ростом оборотного водоснабжения электростанций увеличивается коррозионное разрушение и возникают твердые отложения в охлаждающих трубках. [c.124]

Использование ингибиторов по сравнению с другими методами защиты от коррозионного разрушения имеет ряд преимуществ не требуется изменения существующих технологических процессов, улучшаются санитарно-гигиенические условия труда, сокращаются простои оборудования, возможна замена дефицитных, дорогостоящих сталей (например, нержавеющих) обычными углеродистыми. Проведенные в последнее время исследования показали, что, защищая металл от коррозии, ингибиторы одновременно могут сохранять, а в некоторых случаях и существенно повышать механические характеристики металлов и сплавов (прочность, пластичность), подавлять коррозионное растрескивание, повышать усталостную прочность сталей и т. п. В ряде случаев применение ингибиторов позволило улучшить технологические параметры некоторых процессов (теплопередачу, гидродинамические условия потоков и т. п.), интенсифицировать процесс, повысить качество продукции и получить значительный экономический эффект. [c.7]

В работах Ю.Н. Михайловского предложена физико-механичес-кая модель атмосферной коррозии, которая позволяет связать интенсивность коррозионных разрушений с параметрами окружающей среды. Это служит основой для прогнозирования коррозионного поведения металлов и разработки способов их защиты. [c.153]

В качестве параметра, характеризующего коррозионное разрушение, т. е. текущий (мгновенный) итог процесса, обычно принимают следующие величины глубину коррозионного поражения I] потерю массы металла Ат изменение площади поперечного сечения испытуемого образца или самой конструкции АР изменение прочностной характеристики металла До и др. [c.173]

Как видно из таблицы, максимально допустимые температуры эксплуатации значительно отличаются друг от друга. Таким образом, по результатам лабораторных коррозионных испытаний при повышенных температурах, имитирующих, казалось бы, работу покрытия в реальных условиях, нельзя с достаточным основанием судить о действительной коррозионной стойкости покрытий в промышленных условиях. Изучение основных закономерностей коррозионного разрушения в зависимости от различных параметров испытания, таких как время, температура, концентрация раствора, отношение объема реагента к площади образца и др.,— позволит выбирать конкретные условия для проведения коррозионных испытаний или разработать методы расчета, позволяющие устранять несоответствие между скоростью коррозии эмалевых покрытий в реальных условиях эксплуатации и в условиях лабораторных испытаний. [c.86]

Следует отметить, что ниобий и тантал коррозионно неустойчивы в растворах сильных щелочей из-за образования растворимых ниобатов и танталатов, а также в растворах фторидов. Следовательно, и сплавы системы ниобий—тантал не пригодны для работы в этих электролитах [3, 4, 6]. Наводороживание ниобия и тантала при катодной поляризации в растворах серной кислоты сопровождается повышением микротвердости образцов, увеличением параметров решетки и уменьшением перенапряжения водорода [7]. Наводороживания этих металлов не происходит, если в данной среде их коррозионное разрушение незначительно. [c.179]

С увеличением единичной мощности котлов и ростом параметров рабочей среды организация водно-химического режима приобретает особо важное значение в обеспечении надежной и экономичной работы теплоэнергетического оборудования. Химическая часть тепловых электростанций объединяет комплекс средств, обеспечивающих надежную работу конструкционных материалов котлов, теплообменных аппаратов, тепловых сетей и паровых турбин в отношении защиты их от коррозионного разрушения, образования и накопления отложений. Этот комплекс средств включает в себя подготовку добавочной воды очистку турбинного и производственных конденсатов коррекционную обработку питательной и котловой воды обработку охлаждающей воды и воды, поступающей в тепловые сети нейтрализацию и более или менее полное обезвреживание сточных вод химический контроль режимов очистки и коррекции воды. [c.3]

При методе катодной защиты защищаемый объект присоединяют к отрицательному полюсу источника постоянного тока, к положительному полюсу которого подсоединен нерастворимый анод, помещенный в тот же электролит. При этом защищаемый объект является катодом, не подвергающимся коррозионному разрушению. Отрицательный полюс источника тока катодно поляризует весь защищаемый объект и превращает анодные участки коррозионных пар на его поверхности в катодные. При правильном выборе параметров катодной защиты—защитного потенциала и тока—достигается почти полное предотвращение коррозионного процесса. [c.110]

При всех выбранных параметрах раствора стали 18-10 и ЭП-53 склонны к локализованным коррозионным разрушениям. [c.131]

Для аппаратов и сосудов, работающих под давление.м, нет рекомендаций о допустимых величинах коррозионного разрушения и правил, определяющих параметры, при которых необходимо запрещать дальнейшую эксплуатацию аппаратуры с точки зрения безопасности. [c.138]

Золу в виде суспензии, приготовленной на этиловом спирте, наносили на поверхность образцов в количестве 10-12 мг/см . Торцы образцов, не защищенные покрытием, предохраняли от окисления специальной жаростойкой обмазкой. Золу на рабочей поверхности образцов обновляли через 250 ч, жаростойкую обмазку через 500 ч. В качестве параметра коррозионная долговечность принимали время коррозии металлического покрытия толщиной 100 мкм до защищаемого сплава. Долговечность двухслойных покрытий металл - керамика получали в виде суммы двух величин время до скалывания керамического слоя и время до коррозионного разрушения металлического слоя толщиной 100 мкм. [c.406]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Работоспособность конструктивных элементов оборудования представляет собой очень широкое и комплексное понятие, охватывающее возможность выполнять свои рабочие функции без разрушений и аварий в течение длительного, но определенного и ограниченного времени. При этом должна быть обеспечена безопасность и надежность эксплуатации, соответствующая объектам такого ответственного назначения, как сосуды и аппараты, работающие под внутренним давлением. При оценке работоспособности конструктивных элементов аппаратов необходимо опираться на данные о реальной их дефектности и данные о реальных механических характеристиках металла с учетом эффектов старения. Диагностическое оборудование должно давать возможность производить измерения всех основных параметров повреждаемости, определяющих работоспособность элементов. Необходимо иметь методы, позволяющие оценивать работоспособность по данным о дефектах, свойствах металла в процессе эксплуатации, параметрах нагруженности с учетом перепадов давления, состояния коррозионной защиты и др. [c.277]

Критерий начала распространения трещины (называемый иногда критерием разрушения), составляющий основу механики разрушения, не следует из уравнений равновесия и движения механики сплошной среды. Он является дополнительным условием при решении вопроса о предельном равновесии тела с трещиной. Предельное состояние равновесия считается достигнутым, если трещиноподобный разрез получил возможность распространяться. При этом разрез становится трещиной. Из последнего определения видно, что трещина — это тонкий разрез (щель), который способен распространяться (увеличивая свою поверхность) в объеме тела под действием внешних воздействий ). Роль внешних воздействий играют, например, механические усилия, температурные напряжения, коррозионное и поверхностно-активное воздействие окружающей среды, а также время, в течение которого происходит изменение параметров материала. [c.326]

При контактной сварке по мере накопления в щели продуктов коррозии возникают усилия, способствующие их деформации и механическому разрушению в местах сварки. При увеличении шага сварки увеличивается приращение толщины пакета деталей (рис. 53). Между линиями /4 и развитие коррозионных процессов приводит к значительной деформации деталей, а при вариантах шага, находящихся левее линии Л, накопление продуктов коррозии незначительно сказывается на изменении геометрических параметров сваренной детали. Приведенные данные способствуют правильному выбору шага контактной сварки. [c.200]

Труднее объяснить часто наблюдаемые переходы между поведением I и II типов, вызванные изменениями температуры п приложенных напряжений. Наиболее вероятно, что такие переходы обусловлены многочисленными переменными параметрами, связанными с типом и морфологией оксида, механизмом ползучести и составом сплава. Например, можно ожидать, что толстые окалины, образующиеся при высоких температурах на стойких к окислению сплавах, особенно с высоким содержанием хрома или алюминия, будут повышать сопротивление ползучести на воздухе. Высказывались предположения, что изменение типа поведения с температурой отражает переход от высокотемпературного упрочнения, связанного с окалиной, к отрицательному воздействию адсорбции газов (особенно в вершинах трещин) при более низких температурах [23—27]. В то же время изменения температуры могут оказывать и косвенное влияние, изменяя преобладающий тип ползучести [1—6]. Это может быть причиной и переходов, вызванных изменением уровня проложенных напряжений [1-6]. Действительно, в состоянии очень высокого напряжения может отсутствовать стадия установившейся ползучести и тогда по существу мы наблюдаем влияние среды на режим ускоренной ползучести или на разрушение материала. В связи с этим следует заметить, что, к сожалению, большинство исследований коррозионной ползучести, а также и большинство технических испытаний на ползучесть [1-6] не сопровождаются непрерывной регистрацией деформации при определении времени до разрушения (длительной прочности). [c.41]

Что касается пластичности разрушения, то она при этом не подчиняется какой-либо определенной закономерности. Независимо от улучшения или ухудшения параметров ползучести на воздухе, наблюдалось как увеличение, так и уменьшение пластичности при разрушении. Однако, сравнивая результаты наиболее полных, исследований коррозионной ползучести, можно подметить некоторые характерные металлографические особенности преимущественных типов разрушения в различных средах. [c.41]

В этой главе дан обзор современного состояния знаний в области коррозионной ползучести и разрушения материалов. Понимание этих процессов основано главным образом на обобщении результатов многочисленных исследований коррозионной ползучести, не содержащих, как правило, систематического параметрического анализа. Определенная информация получена также в смежных областях, например прн исследовании коррозионной усталости и прочностных свойств плакированных металлов при комнатной температуре. К числу основных результатов следует отнести выводы об упрочняющем воздействии поверхностных оксидов (окалин) и об ухудшении параметров ползучести и разрушения в горячих агрессивных средах вследствие разрушения поверхностной окалины и химического воздействия на металл. [c.46]

Критериями отказов по параметрам коррозии можс г бы гь величина коррозии или ее скорость. В тех случаях, когда бывает необходимо регламентировать или оценить надежность изделий в зависимости от коррозионного разрушения или проводить ее оценку при различных видах коррозии, могут использоваться показатели средняя наработка на отк 13 при коррозии, срок сохраняемости при коррозии и др. [c.144]

На первых этапах развития механики коррозионного разрушения длительную статическую трещипостойкость обычно оценивали по зависидюстям долговечности образцов с искусственными трещинами от значений коэффициента интенсивности напряжений в начальный момент испытания [К или Кщ). При понижении время до разрушения образцов увеличивается. На основании такой диаграммы определяется значение А с или Кисе, ниже которого докритическпй рост трещин отсутствует. Величина Ки — важный параметр системы материал — среда ), позволяющий [c.361]

Контакт воды с металлической поверхностью приводит к коррозии металлов, протекающей по электрохимическому механизму. Величина водонефтяного соотношения, характерного для конкретного месторождения, при котором система нефть — вода становится неустойчивой, может быть использована в качестве параметра для прогнозирования скорости коррозионного разрушения оборудования. Углеводороды практически не вызывают коррозию металлов. Однако неполярная фаза в системе нефть — вода оказывает значительное влияние на коррозионную активность водонефтяной системы в целом, повышая или понижая ее. Повышение защитного действия углеводородной составляющей в эмульсионной системе вода — нефть связано в основном с ингибирующими свойствами ПАВ, входящими в природную нефть. Наиболее активные ПАВ — нафтеновые н алифатические кислоты и асфальтосмолистые вещества. Содержание ПАВ в нефтях различных месторождений колеблется в широких пределах. Молекулы нафтеновых и алифатических кислот состоят из неполярной части — углеводородного радикала и полярной части карбоксильной группы, что обусловливает их способность адсорбироваться на границе раздела фаз. Соли нафтеновых кислог более полярны, чем сами кислоты, и более поверхностно-активны. Величина поверхностного натяжения на границе раздела вода — очищенная фракция нефти (например, вазелиновое масло или очищенный керосин) составляет 50—55 мН/м, в то время как поверхностное натяжение на границе раздела вода — сырая нефть не превышает 20—25 мН/м. Это свидетельствует об адсорбции поверхностно-активных компонентов нефти на границе раздела сырая нефть—вода. В щелочной пластовой воде происходит реакция взаимодействия нафтеновой кислоты с ионом щелочного металла. Образующееся соединение более поверхностно-активно, чем нафтеновые кислоты. [c.122]

В первых конструкциях парогенераторов реактора AGR использовались навитые спиральные трубы, установленные таким же образом, как в реакторах типа Магнокс . В более поздних конструкциях были применены спиральные сборки, помещаемые в цилиндрические каналы в стенках корпуса реактора, которые в случае необходимости могли быть переставлены. Теплоноситель здесь является более агрессивным, чем в реакторе Магнокс , так как имеет более высокую температуру (650° С по сравнению с 380° С в реакторе Магнокс ), более высокое давление (4,2 МН/м по сравнению максимум с 2,8 МН/м ) и большее число соединений, порождающих водород, которые добавляются, чтобы ограничить потери графита. Полностью раскисленные углеродистые стали могут быть использованы до 360° С, при более высокой температуре необходимо применять стали, содержащие хром и 0,6% Si. Эти стали хорошо сопротивляются коррозии во всем диапазоне температуры, поэтому проблема материалов для парогенераторов как с многократной циркуляцией, так и прямоточных не возникает при условии, что с увеличением температуры для обеспечения -стойкости при окислении будут использованы более высоколегированные стали. Эта проблема может, однако, возникнуть для прямоточных парогенераторов при работе на докритических пара-метра , так как существует опасность коррозии под напряжением, которая может иметь место, если растворы с высокой концентрацией солей из зоны испарения попадут в перегреватель, сделанный из одной из аустенитных сталей серии 300. Для полной безопасности от коррозии под напряжением существенно, чтобы этот материал работал при перегреве по крайней мере 90°. Это не вызовет конструктивных трудностей, так как максимальная температура, при которой материал должен противостоять коррозии под напряжением, выше 470° С и представляет собой сумму 350° С+ 90°4-30° (градиент по трубе). Однако уровень воды в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах, контролировать трудно. Различие уровней в трубах может уменьшить перегрев в одних из них до уровня, когда появляется риск возникновения коррозии под напряжением, и увеличить температуру других до значений, при которых в конце экс-ллуатации реактора можно ожидать появления коррозионного разрушения. Одним из решений этой проблемы является использование высококремнистой стали с 9% Сг и 1% Мо в сочетании с удачной конструкцией, что дает возможность обеспечить одинаковый уровень во всех трубах. Возможно также применение никелевых сплавов, таких, как сплав 800, который показал хорошее сопротивление коррозии под напряжением, а также воздействию СОг во всем рабочем диапазоне температуры. Однако разработка [c.185]

Быстрое развитие химической и смежных отраслей технологии в последнее время сопровождается использованием большого количества новых агрессивных сред, ужесточением параметров технологических процессов, значительным повышением единичных мощностей технологических установок и увеличением времени их безостановочной эксплуатации. Увеличение коррозионных потерь и изменение характера наиболее часто встречающихся коррозионных разрушений в сторону локальных процессов (коррозионное растрескивание, коррозионная усталость, питтннговая, щелевая, межкристаллитная коррозия) резко повышают требования к надежности оборудования, выход из строя которого ведет к большому экономическому, а зачастую и экологическому ущербу. Создание принудительных методов [c.171]

Изложены методологические аспекты испытаний материалов и сварных соединений в наводороживающих средах. Показано влияние параметров коррозионной среды, состава испытуемого металла и качества подготовки образцов на сопротивление сталей сульфидному и водородно-индуцируемому растрескиванию. Дано описание современной техники и методик коррозионных испытаний, позволяющих оценивать сопротивление материалов и сварных соединений коррозионному разрушению и определять эффективность противокоррозионных мероприятий. Подробно рассмотрена техника испытаний в сероводо-родсодержаших средах. [c.2]

Из формул (fe) — (51) следует, что скорость кфрозии и глубина коррозионных разрушений на стенке йодземных трубопроводов, и следовательно, фактический срок службы их, будут зависеть от произведений Ди и ДР. Эти произведения являются обобщенными характеристиками коррозионной активности грунтов. Введем для них как для некоторых параметров грунта самостоятельные обозначения Ди = /Са ЛР = Ку. Кя — коэффициент начального действия, г/(м год) Ку — коэффициент затухания коррозии во времени, м /(А-год). Графики зависимости скорости коррозии К и глубины коррозионных повреждений 4 на внешней поверхности подземного трубопровода с диаметром [c.48]

При диагностировании нижнего пояса резервуара, выполненном изнутри, не было обнаружено видимых локальных повреждений металла поверхности в виде явных язв и питтингов. Па этом основании было признано, что в данном случае имела место слабая неравномерность коррозионного повреждения, и был принят предварительный коэффициент вариации глубин коррозионного разрушения V = 0,2. Исходя из условий эксплуатации, в данном случае приняты следующие величины доверительной вероятности оценки (у) и допустимой относительной ошибки расчета (б) у = 0,95 и б = 0,1. По трем принятым параметрам - у, б, V - из табл. 4.6 было выбрано минимальное число необходимых измерений - = 13. Измерения ульт- [c.211]

В этом случае задача сводится к назначению таких допусков на элементы машин, при которых обеспечивается минимальная суммарная обработка поверхностей деталей. В процессе эксплуатации изделия происходят изнашивание поверхностей трения, коррозионные разрушения, температурные деформации и другие процессы, приводящие к изменению размеров деталей и точности их взаимного расположения. Следовательно, при конструировании изделий и назначении допусков необходимо учитывать влияние и этих факторов, т.е. необходимо одновременно учитывать погрещности обработки, эксплуатационные нагрузки и деградационные процессы разрущения. Для того чтобы изделие сохраняло свои эксплуатационные параметры в течение требуемой наработки или срока службы, при назначении номинальных размеров и допусков необходимо учитывать и показатели надежности. [c.340]

Во-первых, большие объемы и затраты, произведенные при производстве шурфовочных работ, не должны заканчиваться констатацией наличия дефекта и измерением его параметров. По нашему мнению, каждый вскрытый участок газопровода, поскольку имеется доступ к трубе, необходимо тщательно обследовать наружными приборами на предмет выявления разно ориентированных трещин, расслоений, непроваров, стресс-коррозионных разрушений. Поэтому уже начиная с сезона полевых диагностических работ наше объединение ввело в перечень обязательных работ, выполняемых по договору на внутритрубное обследование, работы по наружному неразрушающему контролю с помощью ультразвукового толщиномера -для выявления расслоений и, с помощью ультразвукового дефектоскопа, для выявления разноориентированных трещин. По окончании обследования заказчику будет предоставляться отчет по проведенным работам. [c.47]

Коррозия - это разрушение (лат. orrosio - разъедание) металла вследствие химического или электрохимического взаимодействия его с коррозионной средой (агрессивная атмосфера, растворы кислот, щелочей, солей и т.п.). Под корро- иопной надежностью понимается свойство изделий сохранять во времени в установленных пределах значения всех параметров, характеризующих способность выполнять требуе-м >1е функции в условиях взаимодействия с коррозионной [c.143]

Из механики разрушения известен параметр Kth - пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений К . Если Ki < Kth, трещина в конструкции не распространяется при любом достаточно большом числе циклов Hai py-жения, например, 10 -10 . Подобный параметр имеет место при испытаниях в коррозионных средах Kis - Если Ki < Kis , трещина также не распространяется. Аналогичное можно сказать и о других дефектах. [c.363]

Объем термоусталостных повреждений в элементах паросиловых установок возрастает в связи с длительной эксплуатацией, увеличением их мощности и переходом тепловых и энергетических о)бъектов на сверхкритичеокие параметры пара. Анализ разрушений гибов трубных систем котельных агрегатов и пароперегревателей, паропроводов, барабанов паровых котлов, короблений корпусов цилиндров паровых турбин и других деталей [1, 78] показывает, что одной из главных причин повреждений являются циклические термические напряжения, обусловленные неравномерностью температур при нестационарных режимах работы. Существенным фактором в формировании повреждений от действия циклических термических напряжений в деталях паросиловых и атомных установок следует считать коррозионное воздействие теплоносителя (2, 78]. [c.15]

Многочисленными экспериментами установлено (см., например, 111], что жидкая среда, особенно коррозионная, не только увеличивает скорость роста усталостной трещины, но также изменяет характер самой диаграммы усталостного разрушения. Так, в наиболее общем случае взаимодействия чистой коррозионной усталости н коррозии под напряжением диаграмма усталостного разрушения в отличие от инертной среды (рис. 1, б, кривая 1) имеет вид, показанный на рис. 1, б кривой 2, который может существенно изменяться в зависимости от параметров нагружения (например, частоты нагружения [12]), структуры материала и физико-химических свойств среды (например, pH среды [131) При этом в отличие от испытаний в вакууме или на воздухе наблюдаются значительные расхождения в результатах исследований, выполненных по различным методикам на одних и тех же материалах и при одинаковых внешних условиях испытания, например, как указано в работе [14], в случае исследования влияния поляризации на кинетику усталостной трещины в алюминиевглх сплавах в 3,5 %-ном растворе Na l. [c.287]

При исследованиях ЦТКМ в жидких средах, особенно коррозионных, механический фактор разрушения теряет свое доминирующее значение в результате протекания физико-химических процессов в вершине трещины между материалом и средой. Эти процессы, зависящие от состояния поверхности разрушения и протекающие с различной скоростью, влияют также на формирование зоны предраз-рушения в вершине коррозионно-усталостной трещины. Поэтому скорость роста коррозионно-усталостной трещины V будет опреде-.ляться не только коэффициентом интенсивности напряжений К, но и параметрами 41 (т), 4з (т),. .., 4п(т), характеризующими физико-химические процессы, протекающие в вершине трещины, между материалом и средой, и параметрами Вх (Р), В2 (Р), . .., Вт (Р), характеризующими поверхность разрушения Р, т. е. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...