Пуассона коэффициент внутренних

Е — модуль упругости G — моду 1ь сдвига fjL — коэффициент Пуассона Од,,— предел прочности дл —предел длительной прочности X —напряжение сдвига вр — временный модуль деформаций /Гдл — длительный модуль деформаций Лвр — временной деформационный коэффициент йд.с —коэффициент длительного сопротивления feo — коэффициент однородности i —расчетное сопротивление т) — коэффициент внутреннего трения f— коэффициент продольного изгиба X — гибкость /—время [c.8]

Таким образом, безразмерные параметры, такие, как относительные деформации, коэффициенты Пуассона, углы внутреннего [c.139]

Чему равен коэффициент Пуассона материала цилиндрической оболочки, если при ее нагружении внутренним давлением отношение деформаций Ei/Ej, измеренных в направлении датчиков, составило 3,5 [c.228]

Примечание. Обозначения Д — натяг создаваемый при посадке, см Е . Е, — модули упругости первого рода материалов сопрягаемых деталей, кгс/см д , — коэффициенты Пуассона материалов деталей г — радиус посадки, см г , -= соответственно внутренний радиус внутренней детали и наружный радиус наружной детали, см. [c.239]

Короткая составная колонна через жесткую плиту сжата силой Р 4250 кН (см. рисунок). Внутренняя ее часть — сплошной стальной стержень d = 0 см, свободно вставленный в медный трубчатого сечения, который, в свою очередь, тоже свободно вставлен в дюралюминиевый. Определить напряжения в стержнях составной колонны. Коэффициенты Пуассона имеют соотношение [c.18]

Тонкостенная трехслойная сферическая оболочка находится под действием внутреннего давления q (см. рисунок). Материал А — алюминиевый сплав, толщина слоя 64 = 1 мм. Заполнитель В — пластмасса, толщина бд = 10 мм, модуль упругости Еи = = 3 ГПа, коэффициент Пуассона fis = 0.1. Средний диаметр оболочки 100 см. Определить наибольшее избыточное давление q, при котором нормальные напряжения в оболочке удовлетворяют условиям Оа < 90 МПа Ов < 5 МПа. [c.306]

Вертикально установленная цилиндрическая оболочка (с днищем внизу) имеет заполнение внутренней полости упругим телом с характеристиками, отличными от характеристик (модуль упругости, коэффициент Пуассона и т. д.) металла оболочки. Оболочке сообщается вертикальное ускорение в результате внезапного приложения давления газов р, как это показано на рис. 42. [c.96]

Номинальная напряженность труб магистральных трубопроводов подземного заложения определяется наличием внутреннего давления. Наряду с тангенциальными напряжениями Оц рассчитываемыми в соответствии с формулой (3.1.4), в стенках трубы вследствие защемления трубопровода в грунте возникают продольные растягивающие напряжения а - Как показали исследования [10, 11], из-за ограничения перемещений трубопровода в продольном направлении может быть с достаточной точностью определено как 02 = где ц — коэффициент Пуассона. В силу того, что для магистральных трубопроводов отношение диаметра трубы к толщине стенки велико (й/б > 60), третье — главное напряжение радиального направления Од близко к нулю. [c.167]

Здесь a и 6 внутренний и наружный радиусы кольца коэффициент Пуассона уретанового каучука v = 0,47 п — порядок полосы г — радиус, на котором измеряется и t — толщина модели. Величина пг" является постоянной по всему полю измерения. [c.338]

В этих формулах Е, vi и Е , V2 — модули упругости и коэффициенты Пуассона деталей - соединения d w — соответственно внутренний и наружный диаметры деталей (см. рис. 5.1). [c.81]

Рассмотрим изотропный, в общем случае полый, цилиндр, по внутренней г—а) и внешней г=Ь) поверхностям которого приложено постоянное давление. Цилиндр считаем осесимметрично неоднородным, а коэффициент Пуассона v примем, как обычно, постоянным. Очевидно, что напряженно-деформированное состояние такого цилиндра будет осесимметричным, т. е. [c.110]

Для анализа напряженно-деформированного состояния в неупругой области цилиндрических оболочечных элементов из неоднородных материалов в первом приближении можно использовать результаты анализа упругих термонапряженных состояний. В работе [8] приведен аналитический расчет методом теории упругости компонент напряжений а , ад, Of, г гг на наружной и внутренней поверхности и во внутренних сечениях труб при нагреве разнородного соединения на постоянную температуру Д/. В приводимом примере принято (рис. 7.2) д/Ь =0,75 (tt2 - ai)Af = 1 коэффициент Пуассона = 0,3. Величина р = 0,75 соответствует внутренней поверхности трубы, р = 1,0 - наружной. Рассматривается часть соединения справа от стыка ( > 0). Величины приведены на рис. 7.3 и 7.4 (индекс т. у.) Линии пересечения плоскости стыка труб с наружной и внутренней цилиндрическими поверхностями являются линиями, по которым имеет место разрыв напряжений, и при незначительном удалении в глубь сечения ( =0,01) градиент напряжений на поверхности весьма велик. [c.215]

Dg — внутренний диаметр прилива в см и — коэффициент Пуассона материала прилива и вкладыша [c.147]

Принимая коэффициент Пуассона р = 0,3, сближение цилиндров механизма с внутренней звездочкой (рис. 62, а) запишем [c.94]

Обозначения г, — внутренний радиус диска — наружный радиус г — текущий радиус у — вес единицы объема материала jj. — коэффициент Пуассона ш — угловая скорость вращения — окружное напряжение с, — радиальное напряжение. [c.281]

При проведении расчетов принимались следующие значения упруго —прочностных характеристик стеклою — локна модуль Юнга = 70 ГПа, коэффициент Пуассона V = 0,22, предел прочности при сжатии а = 1 ГПа, коэффициент внутреннего трения ц = 0,83. [c.233]

Пример 102. Предполагая статическое действие нагрузки для радиального однорядного шарикового подшипника (рис. 605), определить размеры эллиптической площадки контакта наиболее нагруженного шарика с дорожками качения внутреннего и наружного колец и наибольшее напряжение на площадке контакта. Размеры подшипника внутренний диаметр d= 30 мм, наружный диаметр D = 280 мм, ширина В = 58 мм, диаметр шарика = 44,5 мм. Радиус наименьшей окружности дорожки качения внутреннего кольца J b = 80 мм. Радиус наибольшей окружности дорожки качения наружного кольца Ян = 125 мм. Радиус поперечнбгб профиля дорожки качения г = 23,4 см. Наибольшее расчетное давление на шарик Р = 4000 кгс. Материал шариков и колец — хромистая сталь. Модуль упругости Е = 2,12 10 кгс/см , коэффициент Пуассона р = 0,3. Допускаемое значение для наибольшего напряжения в месте контакта [о1,(о т, = 50 ООО кгс/см . [c.658]

При переходе в пластическую область в реальных кристаллических телах возникают локальные пластические деформации, поэтому при анализе состояния вещества используют эффективный коэффициент Пуассона который изменяется вследствие как пластической деформации, так и накопления повреждений. Эффект поперечных деформаций отражает основное внутреннее свойство материала - самовоспроизвольно восстанавливать форму в результате ее изменения при внешнем взаимодействии, т.е. сохранять объем при деформации неизменным [19]. При исчерпании этой возможности, в локальном объеме [c.100]

Мы видим, что постоянные bi и d зависят от коэффициента Пуассона. В силу этого распределение напряжений в кольце обычно зависит от упругих характеристик материала. Оно становится не зависящим от ynpyi HX констант только в том случае, когда коэффициенты Oj и j обращаются в нуль, откуда, согласно уравнению (81), b i=d[=Q. Этот частный случай имеет место, когда (см. уравнения (г)) /4j = Dj и Bi = — j. Мы имеем такое условие, когда результирующая всех сил, приложенных как к внутренней, так и внешней границе кольца, равна нулю. Возьмем, например, результирующую компоненту Б направлении х сил, приложенных к границе г =а. Эта компонента, согласно (а), равна 2л [c.148]

Найти приведенное напряжение по второй и третьей теориям прочности для цилиндра 23x39 мм, подвергаемого действию внутреннего давления р=800 кГ1см при наличии и при отсутствии днищ. Коэффициент Пуассона fi=0,25. [c.222]

На медную трубу 60x80 мм надета без натяга стальная труба 80x100 мм. Определить внутреннее давление в составной трубе, при котором начнутся пластические деформации в медной трубе. Условный предел текучести меди а =700 кГ см . Коэффициент Пуассона стали fi<.=0,28, меди i = [c.223]

Контактные поверхности насадного обода и внутренней части диска турбины имеют номинальный диаметр d = 0,055 м с возможными положительными отклонениями (0...3)-10- м для отверстия и (2...4)-10 м для вала. Возможная суммарная шероховатость контактных поверхностей IiRai — 10...20 мкм. Минимальный и максимальный диаметры соединения di = 0,015 м и = 0,1 м, его средняя температура 150° С, материал — сталь 45 (коэффициент линейного расширения = 1,22-10- К , модуль упругости Ei = 1,96-10 МПа, коэффициент Пуассона Ц = = 0,3, теплопроводность Xj = 47,5 Вт/(м-К), где г = 1,2 в = 600 МПа. Оценить максимально и минимально возможные значения р и АТ , соответствующие (в атмосфере воздуха) значению плотности теплового потока, направленного внутрь соединения, = 144 кВт/м . [c.219]

Пример 13.2. Длинная бетонная труба, имеющая внутренний диаметр = = 1 м, заложена на глубине Н — 35 м от поверхности воды. Считая давление воды равномерно распределенным по поверхности трубы, определить необходимую толщину ее стенок по второй теории прочности. Допускаемое напряжение для бетона на сжатие 15 kFJ m , коэффициент Пуассона ft = 0,16. [c.353]

Для описания свойств материала изделия используются параметры, необходимые для выполнения требуемого вида анализа. Так, в прочностном анализе учитываются модуль упругости (модуль Юнга), коэффициент теплового расщирения при заданной температуре, коэффициент Пуассона, плотность, коэффициент трения, модуль сдвига, коэффшщент внутреннего трения. Для проведения теплового анализа следует задать удельную теплоемкость, энтальпию, коэффициент теплопроводности, коэффициент конвективной теплоотдачи поверхности, степень черноты и т.д. Необходимые параметры материалов содержатся в соответствующих библиотеках. Свойства могут быть постоянными, нелинейными или зависеть от температуры. Списки существующих материалов в базе данных могут быть дополнены новыми материалами. [c.71]

На возможное возражение, что группа сама по себе является априорным понятием, можно указать, что понятие группы является результатом абстрагирования от различных подвижных инструментов циркуль, линейка и т. д., являющихся орудием геометрического исследования ). Напомним, что уже в геометрии Евклида неявно предполагалось, что все геометрические построения следует проводить с помощью только циркуля и линейки. Смысл этого требования становится ясен только с точки зрения программы Клейна. Геометрические свойства тел выражаются, таким образом, в терминах инвариантов группы и допускают изоморфную подстановку элементов пространства, в котором реализуется группа, и, следовательно, совершенно не зависят от самих геометрических объектов. Укажем, например, на реализацию геометрии Лобачевского на плоскости, предложенную А. Пуанкаре. Приведенный пример указывает на большую методологическую ценность программы Клейна. Аналогичный подход возможен также и в физике, где различные законы сохранения интерпретируются как свойства симметрии относительно различных групп. Основными группами современной физики являются группа Лоренца, заданная в пространстве Минковского, и группа непрерывных преобразований, заданная в криволинейном пространстве общей теории относительности, коэффициенты метрической формы которого определяют поле гравитации. В релятивистской квантовой механике мы переходим от группы Лоренца к ее представлениям, определяющим преобразования волновых функций. Как было показано П. Дираком, два числа I и 5, задающих неприводимое представление группы Лоренца, можно интерпретировать как константы движения угловой момент и внутренний момент частицы (спин). Иначе говоря, операторы, соответствующие этим инвариантам, перестановочны с гамильтонианом (квантовые скобки Пуассона от гамильтониана и этих операторов равны нулю). Числа, обладающие этими свойствами, называются квантовыми числами. В работах Э. Нетер дается общий алгоритм, позволяющий найти полную систему инвариантов любой физической теории, формулируемой в терминах лагранжева или гамильтонова формализмов. В основу алгоритма положена указанная выше связь между инвариантами группы Ли и константами движения уравнений Гамильтона или Лагранжа. В качестве простейшего примера рассмотрим вывод закона сохранения углового момента механической системы, заданной лагранжианом Г(х, X, (). Вводим непрерывную группу вращения, заданную системой инфи- [c.912]

При осевом растяжении композиционного материала из-за различной сжимаемости волокон и матрицы в соответствии с коэффициентами Пуассона на поверхности раздела возникают поперечные напряжения. Подробный обзор работ по расчету поперечных напряжений сделали Холистер и Томас [92]. Чаще всего для расчетов используют модель двух коаксиальных цилиндров. Внутренний цилиндр моделирует матрицу, а наружная оболочка — волокно. Радиальная компонента этих напряжений. [c.61]

Для иллюстрации рассмотрим пример численной реализации изложенного метода П1 1менительно к типовому элементу полому круговому цилиндру (внутренний радиус - 100 мм, наружный - 200 мм, модуль упругости Е =2, 10 МПа, коэффициент Пуассона ц = 0,3), в котором внутренняя и наружная поверхности рассматриваемой части цилиндра длиною 2 / = 200 мм свободны от нагрузок, а напряженное состояние этой части создается реакцией остальной произвольно нагруженной части цилиндра. Для нескольких вариантов заданного на наружной поверхности рассматриваемой части цилиндра тензора напряжений восстанавливался вектор напряжений на торцах этой части (обратные задачи). Для оценки точности получаемых решений обратных задач использовались численные решения соответствующих им прямых задач теории упругости. [c.72]

В статье рассматривается методика определения радиальной деформации при помощи цилиндрического конденсатюра, внутренней обкладкой которого является испытуемый образец. Этот метод позволяет получить среднее значение изменения радиуса по всей измеряемой длине. Результаты этих испытаний совпадают с данными, полученными при измерении радиальной деформации с помощью тен-зодатчиков. Вычисленный коэффициент Пуассона равен 0,42. [c.433]

Давление на внутренней поверхности ступицы дискаPi=0, интенсивность распределенной нагрузки иа внешней поверхности обода pi = 400 кГ слО. Коэффициент Пуассона материала диска р. = 0,3. [c.242]

Неравномерно нагретый по радиус диск переменной толщины Л, внутренты радиус которого г,, а наружный г ,. вращается с постоянной угловой скоростью О). По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением кГ см а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивностью (фиг. 26, а). Температурное поле диска является стационарным, температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу диска представлен на фиг. 26, б. В расчетах учитывается зависимосп, модуля упругости Е, коэффициента Пуассона jjL и коэффициента линейного расширения а от температуры 0. Эти зависимости считаются известными. При [c.243]

Обозначения д —натяг, создаваемый при посадке, 13 см Е , f", —модули упругости первого рода материалов сопрягаемых деталей в кГ см pii, Hz — коэффициенты Пуассона материалов деталей г — радиус посадки п см 1. 2 — соответственно внутренний радиус внутренней детали и наружный радиус Е1аружной детали в см [c.351]

Смотреть страницы где упоминается термин Пуассона коэффициент внутренних : [c.360] [c.221] [c.212] [c.221] [c.295] [c.264] [c.261] [c.65] [c.725] [c.479] [c.451] [c.212] [c.169] [c.47] [c.92] [c.330] [c.49] [c.28] [c.310] [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...