Поправки к расчетным формулам

Поправки к расчетным формулам [c.71]

Методы монотонного нагрева применялись В. А. Осиповой и Д. С. Андриановой [81 ] при изучении теплофизических свойств металлов и полупроводников. М. И. Пак и В. А. Осипова [82] провели теоретическое обоснование квазистационарного метода с учетом температурной зависимости теплофизических параметров, но при постоянной плотности потока на поверхности образца. Решение задачи получено способом интегральных подстановок, однако поправки к расчетным формулам имеют довольно сложный вид. М. И. Пак и В. А. Осипова применили этот комплексный метод до 1200 К. [c.45]

Находят поправки к расчетному натягу. Исходя из условий задачи принимают м, = О и Ыц = О, Поправку на смятие неровностей поверхностей деталей определяют по формуле (8,31). По табл. 8.3 находят коэффициент к =0,4. Тогда и = 2 0,4(8-1-7) = 12 мкм. [c.178]

Тепловой расчет .-калориметра. При переходе от идеализированной модели к реальному калориметру необходимо проводить тепловой расчет его основных элементов. Целью такого расчета является выбор оптимального режима опыта, размеров исследуемого слоя, мощности нагревателя и т. д. При этом поправки в расчетных формулах удается снизить до пренебрежимо малых значений. [c.98]

В работах 100, 101, 104] проводится оценка точности определения коэффициентов теплопроводности покрытий и рассчитываются возможные поправки. Суммарная погрешность в интервале температур 500—1400 К при толщине слоя до 0,3- Ю-з м составляет 6,5—16%. В том случае, когда расчетные формулы вычисления X выведены при допущении, что для тонкого слоя, нанесенного на цилиндрический нагреватель, могут быть использованы выражения для плоской стенки [101], погрешность возрастает до 30—50%. [c.132]

При отрицательном д (конвективная сушка) > Г3, но ди < да — Я1 (над секцией 1 температурный перепад Тв — меньше, чем над секцией 2 или продуктом), следовательно, поправку нужно отнимать от да — д. Но поскольку в данном случае она сама отрицательна, так как Тв > Т1, то ее снова следует добавлять к — д . В результате получаем расчетные формулы [c.31]

Теплоотдача металлических жидкостей весьма мало зависит от вязкости, а коэффициент теплопроводности у них зависит от температуры не очень сильно. В связи с этим для жидкометаллических теплоносителей поправку на температурный фактор практически можно не вводить, относя все входящие в расчетные формулы физические характеристики жидкости к средней температуре потока. [c.207]

Расчетные формулы (3-1) и (3-2) имеют ряд заслуживающих внимания особенностей, так как пригодны для определения а (t) в широкой области температур. В частности, все входящие в них параметры относятся к текущей температуре t (т) опыта. Причем, это касается не только Ь (т), (т), (т), Т (t) и т г (t), но и размера I образца, для которого в общем случае следует вводить поправку Асг,., на термическое расширение [c.67]

Реальные тепловые схемы рассмотренных а-калориметров, к сожалению, не тождественны принципиальной схеме аксиального метода. Воздушные кольцевые прослойки в них не обеспечивают полную тепловую изоляцию боковой поверхности образцов. Следовательно, нарушается предпосылка о строго аксиальном разогреве. В связи с этим в расчетных формулах реальных а-калориметров приходится учитывать поправку на боковой теплообмен образца. Еще одну и весьма заметную поправку в формулы вносят термопары Я и В. Ее можно назвать упрощенно поправкой на контактное сопротивление. [c.71]

Сравнительный анализ расчетных формул (4-4) и (4-11) показывает, что разные варианты измерения теплопроводности различны по своим эксплуатационным и метрологическим возможностям. Так, для второго варианта измерений характерна большая простота эксперимента, ибо он сводится в основном к регистрации отношения сигналов б т/ /f Поправки Аст и Аст в нем имеют достаточно простую структуру, тогда как в первом варианте в общем случае помимо основных параметров [c.97]

Чтобы ввести в расчетные формулы (4-4), (4-7), и (4-11) поправку на Рк, обратимся к рис. 4-1 и 4-2, где показаны скачки температуры [c.100]

Представленные выше расчетные формулы (4-55) и (4-58) отражают принципиальные особенности метода и пока далеки от рабочих, так как не учитывают целого ряда поправок, возникающих при технической реализации изображенной на рис. 4-13 схемы. Основными из них являются три поправки первая на показания термопар, измеряющих перепад температуры в слое, другая на перенос тепла от блока к ядру через паразитные тепловые каналы и третья на возможную неизотермичность рабочих поверхностей ядра и блока. [c.123]

Эти методы по существу можно отнести к методам регулярного режима 2-го рода, так как их расчетные формулы совпадают. Однако в методах непрерывного нагрева вводятся поправки на нерегулярность режима [7, 8, 10, 11] и переменность теплофизических характеристик [8, 10] или выбираются такие условия опыта, при которых нерегулярностью можно пренебречь. Среди недостатков методов непрерывного нагрева можно указать на ненадежность результатов, получаемых в случае резкого и в особенности немонотонного изменения теплофизических характеристик. [c.77]

При пересчете состояния твердого топлива, содержащего более 2 % диоксида углерода из карбонатов в минеральном веществе (С02)к в другое состояние к значению А, входящему в расчетную формулу, следует прибавить содержание (С02)к и ввести поправку на образование сульфатов и окисление серы, входящей в состав пирита РеЗз, т е. [c.290]

Метод капилляра широко применяется для измерения вязкости жидкостей и газов при температуре до 2000 К. Метод основан на решении уравнения Гагена—Пуазейля [5] для стационарного ламинарного течения в капилляре бесконечной длины. В реальных условиях эксперимента вносятся поправки на сжимаемость среды, эффект скольжения на стенке капилляра при исследовании вязкости газов в области малых давлений, на перестройку профиля скорости потока вещества на входе и выходе из капилляра. Расчетная формула для динамической вязкости имеет вид [c.424]

Формула (6-8) получена в результате ряда предположений, которые в действительности не имеют места. Учет этих предположений при выводе расчетной формулы привел бы к очень сложному выражению, которое практически было бы невозможно использовать. Поэтому следует оценить влияние сделанных предположений на точность определения коэффициента теплопроводности и по возможности ввести соответствующие поправки [c.185]

Подобным же образом фиксируются показания термометра при других постоянных температурах температуре кипения кислорода, кипения серы (или затвердевания цинка), затвердевания серебра и золота (все температуры — при нормальном давлении). Для максимального приближения к термодинамической шкале температур вводятся поправки на отклонения свойств гелия от идеального газа. Для интерполяции шкалы существуют специальные приборы и расчетные формулы. [c.15]

Поправка 2д с АТ1 2[>Я ) в последней формуле является приближенной, поэтому ей, как и поправке к коэффициенту теплопроводности, отводится роль индикатора для установления предельных наибольших скоростей нагрева, при которых искомая истинная величина не будет отличаться от ее расчетного значения. [c.147]

При расчетах деталей на прочность при переменных нагрузках за основу принимают предел выносливости гладкого образца, а в расчетные формулы для вычисления запасов прочности или допускаемых напряжений вводят поправки на влияние концентрации напряжений, среды, абсолютных размеров, состоянии поверхности, чувствительности к перегрузкам. Это влияние учитывают соответствующими коэффициентами, значение кото- [c.70]

Если первые работы по квазистационарным методам появились в СССР в 1934—1935 гг., то за рубежом это направление работ стало развиваться только к 1954—1956 гг. Однако теоретическое обоснование этих методов проводится обычно на основе решения линейного уравнения теплопроводности. Имеются лишь отдельные работы, где при выводе расчетных формул были сделаны попытки учесть поправки на нелинейность разогрева и температурную зависимость теплофизических свойств. [c.38]

В расчетной формуле (2.59) температурный коэффициент к может быть найден по хорошо известной зависимости теплоемкости С ( ) медного стержня от температуры, а 9 может измеряться непосредственно в опыте. Обычно поправка Аст <0,1, поэтому входящие в (2.62) параметры могут оцениваться достаточно грубо. [c.78]

В тех случаях, когда насадок установлен не на стенке резервуара, а на конце трубы, в расчетные формулы необходимо вносить поправку на скорость подхода жидкости к насадку. С учетом этого, если принять скорость подхода получим [c.50]

Методы, учитывающие влияние зависимости физических свойств жидкости на и а, основаны на введении поправок в расчетные зависимости (аналитические решения, экспериментальные зависимости), полученные для условий постоянных физических свойств жидкости. Наибольшее распространение получили следующие два простых способа введения поправок способ определяющей температуры и способ фактора свойства- . По первому способу поправка вводится в форме физических констант жидкости ( i, i., с, р) при температуре (определяющей), подобранной так, что величины с ,иа для условий переменных свойств жидкости можно определять по формулам для постоянных свойств жидкости. По второму способу поправка, учитывающая переменность физических свойств жидкости, вводится в формулы для постоянных свойств жидкости в виде некоторой функции —отношения одной из физических констант при температуре стенки к той же константе при температуре за пределами пограничного слоя (или при среднемассовой температуре жидкости) [35]. [c.156]

Действительное значение (l/d)a.K обычно не задано но условию, поэтому поправку на температуру насыщения, когда она оказывается. существенной (в основном при низких давлениях),. следует рассчитывать методом последовательного приближения. Для этого при заданных рвх, Wo, q и A/hL задаются предварительным значением н.к и по уравнению (9.1) определяют (//й )н.к, отвечающую принятому значению /н.к. После этого по формуле (8.8) рассчитывают перепад давления та этом участке длины трубы и значение температуры насыщения в искомом сечении. При расчете Артр в формулу (8.8) подставляется скорость циркуляции Wq значения v и р жидкости определяются при ее средней температуре г =0,5(/вх + Ч-г н.к). Правильность первоначально выбранного значения г н.к проверяется сопоставлением этой температуры с рассчитанной по формуле (9.4). Расчетное и выбранное значения in.K должны совпадать. [c.268]

Расчет производился методом последовательных приближений по шагам, величина которых увеличивалась от 0,5 до 55 мм на длине 285,5 мм и далее оставалась постоянной. Точность приближения по толщине пленки и температурному напору 1%. Максимальная погрешность в экспериментальном определении расхода четырехокиси азота составляет 6,4%, по коэффициенту теплообмена со стороны охлаждающей воды — 23%- Это может привести к расхождению расчетной и действительной длины участка конденсации в 9%. При расчетах принималось допущение о постоянстве ДГк на длине шага. Для сравнения произведен также расчет с использованием формулы Нуссельта с поправкой на волнообразование e = = 0,835 ReO.li. [c.165]

Используя данные табл. 1, по этим формулам можно найти, например, что для отражателя диаметром 40 мм и активного элемента из неодимового стекла ГЛС-1 диаметром 10 мм такая поправка приведет к увеличению расчетного КПД системы накачки на 5 %. [c.123]

Для пучков, омываемых косым потоком, расчетная скорость вычисляется по сечению Fp согласно рис. 7-4. К значению коэффициента теплоотдачи, определяемому по формулам для поперечного смывания, при величине угла меж.цу направлением потока и осями труб р<80° для коридорных пучков вводят поправку в виде постоянного коэффициента 1,07 для шахматных пучков поправку не вводят. [c.41]

Находим поправки к расчетному натягу. Исходя из условий задачи принимаем ( == О и = 0. Поправку на смятие неровностей новерхпостей деталей определяем по формуле (9.30). По табл. 9.2 находим коэффициент k = 0,4, тогда и = 2-0,4 (8 + + 7) = 12 мкм. [c.226]

Как видно из полученных выражений для поправок к расчетной формуле (2.59), в оптимально спроектированном калориметре поправка на теплоемкость слоя жидкости должна составлять не более 0,06, а поправка на кривизну слоя—не более 0,002. Поправка на нелинейность Астз существенно зависит от режима опыта для ее уменьшения скорость разогрева калориметра должна выбираться таким образом, чтобы перепад температуры 0 в слое оставался достаточно малым и одновременно удобным для точных измерений. [c.77]

Опытные данные и некоторые расчетные величины приведены в табл. 3-3. Поправку К. ВТ на высокотемпературные условия, т. е. поправочный множитель к ак.кмакс, найденному по основной формуле, подсчитывали, как показано в [Л. 152]. [c.103]

Л. 45]. Влияние четырех резких поворотов на теплообмен можно с запасом оценить поправкой 1,15 на основе оценки доли поверхности нагрева с поперечным обтеканием и рекомендуемых расчетных формул для коэффициента теплоотдачи при поперечном и продольном омывании труб. Общая поправка к формуле (6-6) получается равной 1,14X1,15=1,31. Это не полностью покрывает расхождения между а° и, составляющего 1,66 по отношению к. Следовательно, два рассмотренных фактора не исчерпывают причин расхождения между и а°. Из других возможных причин нужно считать наиболее вероятным то, что формулой (6-13) не учитывается фактор взаимного расположения труб в пучке. [c.221]

В лaiбopaтopнoй установке для исследования процесса загрязнения пучки труб продувались воздухом при температуре окружающей среды., к которому подмешивалась вола. Калориметры имели температуру стенки около 100° С. В действительности же дымовой газ в конвективных поверхностях имеет более высо кую температуру. Температура поверхности труб также более высокая. Кро.ме того, свойства золы после отделения ее от газа в электрофильтрах и длительного хранения могли измениться. Поэтому следовало проверить, достаточно ли полно воспроизводятся в аэродинамической трубе с запыленным потоком воздуха реальные условия работы конвективных поверхностей, омываемых дымовым газом, и при необходимости ввести поправки к установленным расчетным формулам. С этой целью было произведено сравнение коэффициентов загрязнения, вычисленных по формулам (1-10) и (1-11), с коэффициентами, определенными по данным промышленных испытаний. Такая работа была выполнена совместно ВТИ и ЦКТИ [Л. 8] в процессе составления единого нормативного метода теплового расчета -котельных агрегатов [Л. 53]. [c.26]

Попытки снижения указанных поправок до пренебрежимо малых значений приводят к неоправданному усложнению схемы а-калори-метров. Поэтому эти поправки целесообразно включать непосредственно в расчетные формулы, причем величину их можно оценивать аналитически или экспериментально на основе градуировочных опытов. [c.71]

В найденную расчетную формулу вместо температурных разностей вошли соответствующие перепады оптических плотностей почернения изображения образца на пленке. Перепад ADon характеризует изменение плотности за отрезок времени Ат в центральной точке грани, а перепад AD соответствует изменению плотности в поперечном сечении грани в фиксированный момент времени. Переход от плотностей почернения снимка к температурам может осуществляться приближенно, так как необходим только для оценки поправки A t и согласования экспериментальных значений температуропроводности а (Топ) с температурным уровнем. Следует, правда, еще раз отметить, что замена формулы (3-36) на (3-46) является строгой только в том случае, если ADon и ADn весьма близки по величине и относятся к общей средней температуре Т. [c.90]

Ю. Г. Элькин с соавторами [4.6, 4.35] измерили плотность жидкого фреона-13 в интервале 98—296 К при давлении 5—50 МПа методом гидростатического взвешивания на экспериментальной установке, подобной применявшейся в ГИАП. Авторы сообш.ают, что массовая доля фреона-13 в исследуемом образце составляла 99,94 %, а погрешность полученных опытных данных не превышает 0,1 %. По нашему мнению, действительная ошибка больше, так как в расчетной формуле учтены не все характерные поправки метода. [c.146]

А. Кепес пришел к выводу, что если генерируемая мощность за счет внутреннего трения материала w < 1 eml M , то в расчетные формулы можно не вводить поправки на тепловой эффект. В этом случае справедливы формулы, выведенные для изотермических условий. Для случая w > 1 eml M необходимо вводить поправки при измерениях по формуле ( ), в которой [c.25]

Поправка на температурный скачок вносилась на основании результатов измерений при разных давлениях. Расчетная формула для Я с учетом температурного скачка легко получается из выражения (2) разбиением интеграла в правой части уравнения (2) на два от /ст до и от ДО Учитывая, что температурный скачок прямс пропорционален градиенту температуры в пристеночном слое газг и обратно пропорционален давлению, после простых преобразований получаем для коэффициента теплопроводности, отнесенногс к температуре нити, расчетную формулу [c.208]

Представленные выше расчетные формулы отражают принциниальные-особенности метода, но не являются рабочими, так как не учитывают ряда поправок, возникаюш,их при технической реализации метода. Основными из них являются поправка на показания термопар, измеряюших перепад температуры в слое, поправка на перенос тепла от блока к ядру через паразитные тепловые каналы и поправка на возможную пеизотермичность рабочих поверхностей ядра и блока. Первая поправка обычно возникает из-за паразитных э.д.с. в цепях термопар и заметного удаления спаев термопар от лицевых поверхностей блока и ядра. В условиях постоянного монтажа термопар эта поправка зависит только от уровня температуры и скорости разогрева, поэтому может отыскиваться из градуировочных опытов, как постоянная прибора. Вторая поправка складывается в обш,ем случае из теплообмена излучением через слой исследуемого вещества, а такн е утечек тепла по крепежным деталям ядра и электродам термопар. Поправка на излучение существенно зависит от природы исследуемого вещества, и для ее оценки приходится использовать сведения об интегральном коэффициенте пропускания слоя как функции температуры. Если вещество практически не поглощает излучение, поправка АЯд становится постоянной прибора и может отыскиваться с помощью градуировочных опытов. Поправка на утечки тепла по крепежным деталям ядра и термопарным электродам АХт в условиях постоянного монтажа может рассматриваться как постоянная прибора и вычисляться аналитически. Расчетные формулы (4) и (5) с учетом двух рассмотренных поправок приобретают вид [c.114]

Для определения X необходимо оценить поправки AG , АОф и Астэ, входящие в расчетную формулу (4.2). Для органических жидкостей объемная теплоемкость ср = 2-10 Дж/(м -К), а для меди с< Рс = 3,6-10 Дж/(м -К). Поэтому для предложенной конструкции А,-калориметра (/ с = 5мм и Л = 0,5 мм) имеем [c.125]

Из табл. 11.14 видно, что расчетная мощность дозы в точке детектора Р12 (помещение ПЮ) от источника И5 равна 1,08 мр ч, т. е. удовлетворяет требованиям проектной величины для помещений постоянного обслуживания (Р= 1,4 мр ч). Вторым итогом является хорошее совпадение мощности дозы и интенсивности, рассчитанных по формулам (11.4) и (11.6), с контрольными расчетами по формулам (П.5) и (П.7). Для сопоставления данных в скобках приведены значения мощности экспозиционной дозы Р [мр ч], переведенные из интенсивности с помощью рис. 2.3 (с введением поправки (0 = 100/87,7=1,13, учитывающей переход от миллирад в час к миллирентгенам в час). [c.342]

Подставляя выражение (15.48) в уравнение (15.46), получаем формулу для расчета местного коэффициента теплоотдачи ах- Основной интерес представляет средний коэффициент теплоотдачи а, выражение для которого можно получить неоднократно использовавшимся ранее способом а=1,33аж=г, где длина участка осреднения принята равной /. Используя числа подобия Оа = = p gP/ i , К=/"/СрА и Рг, а также поправку на неизо-термичность (Ргн/Ргс)° , получаем следующее расчетное выражение для средней теплоотдачи [c.399]

При длине трещины = 0,4 в диапазоне температур испытаний 623—77 К увеличение расчетной длины трещины по сравнению с j на поверхности образца изменялось в пределах 2,5—8 %, а при размере а = 0,8 — от 1,5 до 2,6 %. Использование среднего значения поправки Afl p, подсчитываемой по формуле [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...