Течение стержневое

При п>3 картина напоминает течение стержневого или поршневого типа. В центральной части потока образуется широкий участок, в пределах которого скорость изменяется незначительно, зато у стенок цилиндра она резко изменяется. Поэтому течение ПВХ-пластиката в формующем инструменте может быть описано как движение жесткого недеформирующего стержня, который окружен слоем деформирующей жидкости. Данный вывод, полученный из гидродинамической теории течения расплавов полимеров, объясняет, например, повышенную склонность ПВХ-пластикатов к перегреву тонких расплавов возле стенок формующего инструмента. [c.107]

Таким образом, при взаимодействии закрученной струи со сносящим потоком реализуется сложное пространственное распределение скорости и давления. Результаты измерений и визуализации выявили различия в структуре течения и характере распространения закрученных и незакрученных струй и подтвердили целесообразность использования закрученных радиально вдуваемых стержневых струй — факела продуктов сгорания в вихревой горелке для стабилизации фронта пламени в прямоточных камерах сгорания преимущественно форсажного типа. [c.365]

При увеличении тока возникает гидродинамическое течение со скоростями, значительно превышающими скорости, обусловленные естественной конвекцией. Течение газа сильноточных дуг направлено обычно от стержневого катода к плоскому аноду и называется катодной струей. Газовый поток входит в зону W-дуги в районе катода и уходит в радиальном направлении вблизи анода (рис. 2.29). [c.76]

В гл. 5 рассматриваются некоторые общие свойства упругих и пластических стержневых систем. Существенно заметить, что вариационные принципы теории упругости, ассоциированный закон течения, свойство выпуклости поверхности нагружения для пластической системы доказываются здесь совершенно элементарно. Все эти теоремы будут сформулированы и доказаны впоследствии при более общих предположениях. Автору представляется по опыту его педагогической работы, что иллюстрация общих принципов на простейших примерах, где эти общие принципы совершенно очевидны, способствует лучшему их пониманию и усвоению. Гл. 6 посвящена теории колебаний, которая должна занять подобающее место как во втузовских, так и в университетских программах. Кроме собственно задач о колебаниях здесь излагается метод характеристик для решения задач о продольных волнах в стержнях. Этот метод настолько прост И ясен, что им можно пользоваться и его легко понять, не прослушав общего курса дифференциальных уравнений математи- [c.12]

Это — ассоциированный закон течения, совершенно аналогичный закону (15.1.2), установленному для стержневых систем. [c.483]

Предельное равновесие жесткопластического тела. С задачами подобного рода мы уже встречались применительно к стержневым системам. Общая постановка будет состоять в следующем. На части поверхности заданы мгновенные скорости перемещений на части поверхности St заданы усилия (аГь где р,—неопределенный множитель. Требуется определить несущую способность тела, т. е. то значение параметра нагрузки Хт, при котором наступает общая текучесть, это значит, что тело получает возможность неограниченно пластически деформироваться. Вообще при р, < JJ.T в теле могут возникать пластические зоны, но примыкающие к ним жесткие области ограничивают свободу пластического течения. [c.487]

При эмульсионном и пробковом режимах течения паровая фаза еще достаточно диспергирована (раздроблена), так что скольжение невелико, если скорости циркуляции значительны. При стержневом режиме из-за расслоенного течения величины Wok могут быть значительны.. Во всех случаях с увеличением скорости циркуляции относительное скольжение-уменьшается. При ск=0 Wyn— n, ф=р. [c.314]

Первые решения задач о приспособляемости сплошных тел содержатся в работах [174, 218]. iB обоих случаях определялось условие знакопеременного течения, которое затем сопоставлялось с условием предельного равновесия. Что касается одностороннего нарастания деформаций (прогрессирующее разрушение), то известные здесь примеры (при изотермическом нагружении) ограничивались до последнего времени несколькими стержневыми системами, причем обнаружены они были в значительной степени интуитивным путем [110, 173, 176]. [c.9]

Расчет неравномерностей температуры по периметру стержневого твэла. Неравномерность температуры стержневого твэла зависит от геометрических размеров, шага расположения стержней, коэффициентов теплопроводности материала стержня, его оболочек и теплоносителя, а также характеристик течения последнего. Особое значение имеет расчет неравномерностей температуры в тесных пучках. [c.96]

Первые конструкции трансформаторов были несовершенны, имели большое магнитное рассеяние, так как их первичная и вторичная обмотка располагалась на разных сердечниках магнитопровода. Дальнейшие поиски рациональных конструкций трансформаторов были направлены на уменьшение магнитного рассеяния (прежде всего путем концентрического расположения обмоток), улучшение междувитковой изоляции, разработку систем охлаждения и т. д. На рубеже 80-х — 90-х годов были сделаны попытки использовать для охлаждения и изоляции обмоток минеральное масло. В течение первых двух десятилетий текущего столетия преимущественное распространение в американских установках получили трехфазные группы из однофазных трансформаторов, а в европейских — трехфазные масляные трансформаторы стержневого и броневого типа с охлаждением циркулирующей водой [15, с. 89 22]. [c.75]

Течение идеальной жидкости в прямолинейном канале характеризуется постоянной по сечению скоростью (стержневое течение). Если число Рг стремится к нулю, то с ростом числа Re реальное число Nu должно приближаться к таковому для стержневого течения. Для конечных чисел Рг в стержневой модели можно условно учитывать турбулентный перенос тепла, заменяя величину к на к + к , где выражается как функция чисел Ре, Рг и поперечной координаты у. [c.90]

Лишь модель стержневого течения дает отклонение числа Nu от расчетов для логарифмического профиля на 7—10% [10]. [c.112]

Рис. 5.9. Зависимость Nu от xld и Ре при стержневом течении в круглой трубе с учетом (/) и без учета (2) теплопроводности вдоль оси

В качестве примера рассмотрим стержневое течение с заданным распределением температуры по длине. Для постоянной температуры стенки решение дается формулой (5.36). [c.117]

Для стержневого течения (ш=1) общее решение уравнения (8.1) имеет форму [c.166]

Рис. 8.3. Теплообмен при стержневом течении в пучке с треугольным расположением стержней при ст =

В работах [7, 8] была построена номограмма для стержневого течения, которая позволяет определить Nu,, (s — стержневое течение) в зависимости от па- [c.170]

Nu,,( — предельное значение чисел Nu для стержневого течения при постоянных /ст и <7ст- [c.170]

Для анализа процессов теплообмена при стержневом и ламинарном течении в плотных пучках можно предложить другой метод, который будет кратко рассмотрен в 4. Вернемся теперь к вопросу о границе между плотными и раздвинутыми пучками. Можно определить эту границу двумя способами [c.171]

В работе [8] предложен метод расчета неравномерности температуры на основе результатов для стержневого течения. [c.184]

К расслоенному, а при движении пароводяной омеси в вертикальных трубах возможны главным образом два режима течения— стержневой и эмульсионный. Таким образом, оШ Ибка в определении объемного паросодер-жания из-за неопределенности структуры течения в данном случае резко уменьшается. На рис. (3-11) представлены расчетные значения максимальных ошибок для -вертикального канала прямоугольного сечения с учетом неопределенности структуры (стержневой или эмульсионной). [c.59]

Жидкие самотвердеющие смеси (ЖСС), используемые для изготовления как литейных стержней, так и литейных форм, приготовляют из кварцевого песка, отвердителей (шлаков фер-рохромистого производства), связующих материалов (жидкое стекло, сии гетические смолы), поверхностно-активных веществ. При интенсивном перемешивании компонентов смеси образуется пена, которая разделяет зерна песка, уменьшает силы трения между ними, что и придает смеси свойство текучести. Такие смеси сохраняют текучесть обычно в течение 9—10 мин. За это время смесь должна бьпь разлита по формам или стержневым ящикам. Через 20—30 мин смесь становится прочной [c.132]

Приготовляют формовочные и стержневые смеси nepeMeuiHBa-нием компопеитов смеси в течение 5—12 мин с последующим их выстаиванием в бункерах. В современных литейных цехах приготовление формовочных и стержневых смесей осуществляется на автоматизированных установках. Все операции приготовления смесей — просушка, дробление и просеивание формовочных материалов, отделение металлических включений, подача в смесители компонентов смеси, перемешивание их, разрыхление и подача готовой смеси к формовочным машинам — осуществляются автоматически. [c.133]

Стержневую массу, состоящую из огнеупорных наполнителей и связующегхз ППЭН, перемешивали в конвертере при температуре 170°С в течение 30 мин. [c.449]

Стержневую шихту готовили следующим образом. В мельницу (термомешалку) загружали расчетное количество пластификатора ППЭН и корундовые шары, пластификатор нагревали до расплавления 110 - 130°С и вводили порошки АСД-4, TiOi, пылевидный кварц и электрокорунд. Состав перемешивали в течение 2 -3 ч до получения однородной массы при температуре 160 - 170°С. [c.453]

В зависимости от условий течения, концентрации и агрегатного состояния компонентов, образующих гетерогенную среду, реализуются различные структурные формы потока. Например, в парожидкостных потоках различают пузырьковый (пенистый), снарядный, стержневой, расслоенный (пленочный), волновой, дисперсный режимы течения. Дисперсными называют также газовые потоки с твердыми включениями. В зависимости от концентрации частиц в потоке различают слабозапыленные потоки (ф<0,00035), потоки газовзвеси (<р=0,00035-т-0,03), флюидные потоки (ф=0,03-н0,30) и потоки в плотной фазе (ф>0,3). Дисперсные потоки могут быть многокомпонентными и содержать различные по составу частицы твердой и жидкой фаз. Кроме перечисленных форм течения неоднородных сред существует много переходных форм, связанных со структурными превращениями вследствие теплообмена между составляющими поток компонентами и внешней средой, действием инерционных сил и прочих воздействий. Подробные сведения о различных структурных формах течения неоднородных сред и их классификации приводятся в [4, 5, 9, 10]. [c.239]

Наконец, необходимо упомянуть, что при температуре стенки трубы, превышающей температуру предельного перегрева жидкости (температура спинодали), режимы течения со сплошной пленкой пара на стенке могут существовать при наличии сплошного жидкого стержня в ядре потока. Это наблюдается, например, при подаче криожидкости (азота, кислорода, водорода, 1елия, сжиженного природного газа) в теплую трубу, находящуюся при комнатной температуре сходная картина возникает в экспериментах, моделирующих послеаварийное охлаждение твэлов ядерного реактора, когда в трубу с температурой около 1000 °С подается вода комнатной температуры (так называемое повторное смачивание — rewetting). При малых объемных паросодержаниях в этих случаях возникает стержневой, или обращенный кольцевой режим течения двухфазного потока жидкий стержень, отделенный от стенки паровой пленкой. [c.339]

Теперь нам необходимо принять некоторую систему предположений, которая позволила бы сделать общие заключения о виде функции F и распределении скоростей пластического течения е . При этом результаты, полученные для стержневых систем и сформулированные в виде соотношений (15.1.2) и (15.1.3), должны быть использованы в качестве наводящих соображений. Может быть, наиболее простой путь состоял бы в том, чтобы просто постулировать невогнутость функции / (Оц) и справедливость ассоциированного закона течения однако представляется соблазнительным положить в основу теории некоторый общий принцип, допускающий достаточно простую формулировку и содержащий в себе все необходимые следствия. Такого рода принципы или постулаты формулировались разными авторами в различной форме мы приведем здесь два принципа, приводящих к совершенно эквивалентным результатам. [c.482]

Рис, 10а. Режимы течения пароводянс й смеси в вертикальных трубах а — пузырьковый б — снарядный в — стержневой г — эмульсионный [c.164]

При проведении опытов каждый из описанных выше гидродинамических режимов может быть предметом специального исследования, так как каждый из них имеет самостоятельное практическое применение. Тогда на протяжении всей длины опытного участка осуществляется один какой-либо ре ким, подлежащий исследованию (режим пробкового течисия, стержневого течения п др.). В это М случае в экспериментальную трубу подается подготовленная пар ожидкостная смесь необходимого состава. [c.314]

Испарительный участок включает в себя области с иоверх-Д10СТНЫМ кипением и объемным кипением насыщенной жидкости. Участок трубы с объемным кипением насыщенной жидкости включает в себя области эмульсионного 3,-пробкового 4 и стержневого 5 режимов течения. В Эмульсионном режиме двухфазный по-, ток состоит из жидкости и равномерно распределеи- [c.312]

Несмотря на низкое движущее напряжение около 0,2 В, цинковые протекторы в настоящее время еще составляют около 90 % всех видов протекторов для наружной защиты морских судов [15]. В военно-морском флоте ФРГ для наружной защиты судов протекторами обязательно предписывается применять цинк [6]. Для внутренней защиты сменных танков в танкерах цинковые сплавы являются единственным материалом протекторов, допускаемым без ограничений [16] (см. также раздел 18.4). Для наружной защиты трубопроводов в морской воде применяют цинковые протекторы в виде браслетов, приваренных в продольном направлении к скобам, соединенным с трубой, или в виде насан<енных полуоболочек (см. раздел 17.2.3). В случае солоноватых или сильно соленых вод, получаемых, например, при добыче нефти или в горном деле, цинковые протекторы применяют и для внутренней защиты резервуаров (см. раздел 20). Возможности применения цинковых протекторов в пресной воде весьма ограничены. При низкой электропроводности среды стационарный потенциал и поляризация с течением времени обычно значительно повышаются. Это относится и к применению в грунте. Если не считать эпизодического применения стержневых и ленточных протекторов в качестве заземлителей, цинковые протекторы используют только при сопротивлении грунта менее 10 Ом-м. Чтобы уменьшить пассивируемость и снизить сопротивление растеканию тока, протекторы должны укладываться с обмазкой активатора — см. раздел 7.2.5. [c.182]

Если прикладываемая нагрузка при повторных ударах не превышает первоначальную, то выступы деформируются упруго, и сближение значительно меньше, чем при первом ударе (при первом ударе сближение определяется в основном исходной шероховатостью поверхности, пределом текучести или твердостью, а при повторных сближение зависит от модуля упругости и геометрии поверхности после первоначальной деформации). Пр-и небольшой внешней нагрузке местные давления на площадках фактического контакта при ударе могут достигать высоких значений и приводить область контакта в состояние пластического течения даже у металлов со значительной твердостью. Высокоскоростная пластическая деформация, которой при ударе подвергаются микровыступы, вызывает их мгновенный разогрев до высоких температур. Небольшие геометрические размеры единичной микронеровности (для шлифованой поверхности /г=10 мкм, г=50 мкм) затрудняют, а иногда делают невозможным непосредственное измерение температуры на ней. В таких случаях применяют моделирование, которое позволяет качественно или количественно исследовать интересущий нас процесс на модели. Исследователи, занимающиеся изучением механических процессов на поверхности контакта, для моделирования микровыступа использовали различные модели в виде тел правильной геометрической формы конусоидальные, стержневые, клиновые, эллипсоидальные, цилиндрические, сферические и др. [c.129]

Теоретическая модель потока раздельного течения фаз со скольжением, в которой учитывались особенности критического режима течения, предложена Фауске [60]. В основу построения модели полол ены следующие допущения в критическом сечении двухфазная смесь представляет собой раздельный стержневой поток, в котором каждая из фаз в занятой ею доле сечения канала движется со своей скоростью пар и жидкость находятся в равновесии критический поток достигается тогда, когда с уменьшением противодавления массовый расход больше не увеличивается [c.7]

Механизация удаления стержней из средних и крупных отливок наиболее успешно осуществляется на основе применения гидравлики. Очистка станины карусельного станка типа Буллард, которая при применении пневматического инструмента требует около 30 чел.-час., при использовании гидравлики производится в течение 2—3 час. Увеличению производительности гидроочистных устройств во многом способствует использование вместо глинистых стержневых смесей песчаных. [c.262]

Из оценок следует, что влияние джоулева нагрева при течении жидких металлов может стать заметным при На 10 . Результаты воздействия магнитного поля на теплоперенос при ламинарном движении жидкости между плоскими пластинами можно проследить на примере гартмановского течения. Из аналитического решения задачи о теплообмене [46] для двух типов граничных условий на непроводящих стенках (заданы постоянная температура или тепловой поток) в области теплового и гидродинамического установления видно, что увеличение На от нуля до бесконечности приводит к росту числа Nu примерно на 31% (от 7,55 до 9,87) для граничных условий первого рода и на 46% (от 8,24 ло 12) для условий второго рода (рис. 3.17). Очевидно, что с ростом На течение переходит от пуазейлевского к стержневому и процесс теплообмена идет так же, как в случае нагрева или охлаждения плоской пластины конечной толщины. При этом, однако, становится необходимым учет джоулева тепла. [c.82]

Решение получается в виде рядов по собственным функциям соответствующих краевых задач. Мы приведем здесь решение для простейшего случая м= 1 (стержневое течение). В этом случае собственными функциями задачи являются функции Бесселя. Для условия ст = onst решение имеет вид [33] [c.113]

Nu o— стабилизированное значение числа Нуссельта, для параболического распределения скорости со = 2(1—1 ) и для стержневого течения ш=1 очень близки друг к другу (рис. 5.7). Из этого следует, что процесс стабилизации слабо зависит от профиля скорости. [c.113]

Если участок стабилизации [33] определить как длину, на которой Nu = ],05Nu o, то для стержневого течения получается формула [c.113]

На рис. 5.10 воспроизведена зависимость Nu(aj//) для ламинарного течения в круглой трубе [33], а на рис. 5.11 —для стержневого течения в плоском зазоре [40]. Распределение теплоотда- [c.118]

Выше уже говорилось о том, что из-за специфики жидких металлов как теплоносителей для анализа процессов теплообмена широко применяются решения гидродинамических задач в приближении к идеальной жидкости (стержневое течение) и решения для ламинарного течения. В случае продольнообтекаемых пучков роль подобных решений еще более возрастает. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...