Скорость скольжения газа

Итак, скорость скольжения газа у стенки равна [c.136]

Здесь А7 — разность температур стенки и газа у стенки Усн — относительная скорость скольжения газа по поверхности. При этом в случае изотермического течения газа в круглой трубе со скольжением поле скоростей имеет вид [c.516]

Перенос касательной компоненты импульса через непроницаемую границу вызывает скачок касательных к границе компонент скоростей фаз w" w = м, где м — скорость скольжения газа на поверхности. Скорость скольжения для условий полной аккомодации продольной составляющей импульса [c.275]

Тепловой поток между паром и поверхностью раздела пар — капли можно представить в виде (1.4.11). Оценим влияние скорости скольжения газа относительно капель и 2 на теплообмен [c.250]

Основные виды изнашивания следуюш,ие механическое — результат механических воздействий коррозионно-механическое — механическое воздействие сопровождается химическим или электрическим взаимодействием со средой абразивное — результат режущего или царапающего действия твердых частиц, находящихся в свободном или закрепленном состоянии эрозионное — результат воздействия потока жидкости или газа усталостное — выкрашивание частиц материала поверхностного слоя при Периодически меняющейся нагрузке (этот вид изнашивания особенно характерен для высших кинематических пар) изнашивание при заедании — результат схватывания, глубинного вырывания материала, переноса его с одной поверхности трения на другую (заедание или схватывание характеризуется сильным местным нагревом вследствие высоких скоростей скольжения и больших удельных давлений такому виду изнашивания чаще всего подвержены незакаленные трущиеся поверхности кинематической пары из однородных материалов). [c.243]

Отсюда следует, что в плотном газе I < 6) скольжение практически отсутствует (гсд = 0), т. е. молекулы прилипают к стенке, как это и принято в обычной газодинамике в сильно разреженном газе >б) скорость скольжения близка к скорости невозмущенного потока газа вне пограничного слоя юв юо). При течении со скольжением скорость у стенки подчиняется условию (9), которое обычно заменяют приближенным условием (10), [c.136]

При диффузионном рассеянии отраженных от стенки молекул средняя величина тангенциальной составляющей скорости летящих от стенки молекул равна нулю. Так как тангенциальная составляющая подлетающих к поверхности молекул не равна нулю, то и средняя тангенциальная скорость всех молекул, подлетающих к стенке и улетающих от нее, также не равна нулю и представляет собой скорость скольжения газового потока (рис. 11.1). Еще в большей мере этот эффект проявится при о С 1-При взаимодействии со стенкой газа, температура которого отлична от температуры стенки, на поверхности теплообмена возникает температурный скачок АТ = [c.391]

Формула (11.2) определяет температурный скачок при свободной конвекции и небольших скоростях течения газа. При больших числах Маха формула температурного скачка усложняется. В этих условиях температурный скачок зависит от скорости скольжения 1221. [c.392]

Если для аналитического описания теплообмена в условиях движения газа со скольжением использовать обычную систему дифференциальных уравнений, которая получена для плотного газа, а особенности разреженного газа учесть только в граничных условиях (температурным скачком и скоростью скольжения), то решение такой системы не может претендовать на высокую точность. Решения задачи о теплообмене пластины и шара в условиях скольжения [c.400]

Линейная теория приводит к выводу, что скорость газа на поверхности u" (S), называемая скоростью скольжения , пропорциональна касательному напряжению на поверхности х. Для рассматриваемых условий существенно, насколько полно происходит потеря продольной составляющей импульса после столкновения и отражения молекул от поверхности. Этот эффект характеризуется коэффициентом аккомодации продольной составляющей импульса (аналогичным по структуре коэффициенту энергетической аккомодации). Существующие экспериментальные данные показывают, что этот коэффициент близок к единице (полное торможение падающего потока после столкновения и отражения молекул от поверхности). Поэтому итоговое соотношение линейной кинетической теории приведем для этого частного случая. Оно имеет вид [c.67]

При внешнем обтекании тела высокоскоростным потоком газа (аэродинамика) роль скорости скольжения зависит от скорости потока (числа Маха). Это можно показать путем следующих оценок. При внешнем обтекании тела касательное напряжение можно выразить через коэффициент сопротивления трения j [c.68]

В кормовой части снарядов всегда имеются мелкие пузырьки, хотя их доля в объемном расходе пара (газа) весьма мала. Паровые снаряды, как и пузырьки, имеют конечную скорость скольжения относительно жидкости при подъемном движении ф > 1. [c.300]

Дискретное строение газа и связанный с этим характер взаимодействия молекул со стенкой приводит, как отмечалось ранее, к скачку температур и скачку скорости (скольжению) на поверхности тела. [c.258]

Скольжение газа вдоль стенок объясняется большой длиной свободного пробега по сравнению с характерными размерами тела. В отличие от плотного газа молекулы разреженного могут не иметь соударений с другими молекулами или число соударений будет сводиться к минимуму. Вследствие этого молекулы газа, подлетающие из потока к стенке, имеют тангенциальные составляющие скорости, в среднем не равные нулю. Однако молекулы, исходящие от стенки, могут разлетаться в разные стороны беспорядочно касательная составляющая их скорости в среднем будет равна нулю. Поэтому среднее значение касательной скорости всех молекул у стенки (и подлетающих, и улетающих) не равно нулю и наблюдается кажущееся скольжение газа вдоль [c.258]

Промежуточный -режим. Промежуточное течение в отличие от вязкостного характерно тем обстоятельством, что скорость течения газа у стенок не равна нулю. Это объясняется наличием скольжения газа по стенкам канала. [c.13]

О ООО ч. Цля совершенно сухих газов, например для воздуха и азота, выходящих из разделительной установки, срок службы составляет от 1000 до 3000 ч, в зависимости от природы газа, скорости скольжения и удельного давления. [c.110]

В эксплуатационных условиях на плунжерном насосе высокого давления пористый материал показал ресурс работы выше 4000 ч при давлении р = 20 МПа скорости скольжения v = 1 1,5 м/с температуре среды 20° С смазке конденсатом (вода, содержащая 0,01% железа, а также аммиак, углекислый газ). Уплотнитель и плунжер за период 4000 ч практически не износились. [c.120]

В нейтральной среде аргона и углекислого газа происходит весьма интенсивное развитие процессов схватывания первого и второго рода. Износ поверхностей трущихся пар в десятки раз превышает износ в воздухе. В диапазоне малых скоростей от 0,005 до 1 м сек интенсивно развивается процесс схватывания первого рода (фиг. 29), который с увеличением скорости скольжения переходит в процесс схватывания второго рода. Интенсивное развитие и значительное расширение границ существования процессов схватывания в этих условиях объясняется тем, что в нейтральных газовых средах (аргоне и углекислом газе) при отсутствии кислорода на поверхности трения и в поверхностных объемах металлов не возникают окислительные процессы, которые, как известно, значительно тормозят развитие процессов схватывания. [c.52]

Фиг. 128. График приведенного износа при трении образцов, изготовленных из стали марки 45, по валу, изготовленному из стали марки 10, в зависимости от скорости скольжения 7 — в среде углекислого газа 2 —воздуха.

При уплотнении сред с малой теплопроводностью (газы, пары растворов и т. д.), температура на поверхности трения возрастает настолько интенсивно, что нагрузка и скорость скольжения должны быть рассчитаны, исходя из предельно допускаемых температур пластмассовых колец. [c.171]

Отличительной особенностью работы подшипников скольжения в условиях вакуумных электропечей является весьма малая скорость скольжения при значительной нагрузке. Кроме того, ряд технологических процессов требует продолжительной выдержки изделия при максимальной температуре, вследствие чего враш е-ние вала происходит периодически с частыми и иногда длительными остановками. Как известно, длительное воздействие разрежения и высокой температуры на поверхности трения хорошо очищает их от адсорбированных газов и влаги. В этих условиях высокие удельные нагрузки могут привести к диффузионному схватыванию вала и втулки. [c.9]

Применим метод линеаризации уравнений, отбрасывая члены порядка квадратов и произведений разности U —Uy,. Очевидно, что для разреженного газа метод линеаризации должен давать тем более точные результаты, чем меньше скорость скольжения отличается от скорости на границе слоя Us (рис. 5). Мы получим уравнение типа уравнения теплопроводности [c.42]

Аналогичная формула существует и для скольжения потока разреженного газа у стенки. Обозначим через W скорость потока и через и скорость скольжения у стенки тогда будем иметь [c.56]

Первая глава дает теоретическую основу для всего последующего изложения — общие принципы составления математического описания многофазных систем. При выводе уравнений сохранения массы, импульса, энергии и массы компонента в бинарной смеси, выражающих соответствующие фундаментальные законы сохранения, используется универсальность содержания и формы этих законов при эйлеровом методе описания. Тот же подход использован при формулировке условий на межфазных границах (поверхностях сильных разрывов) универсальные условия совместности в общей форме выводятся из интегрального уравнения сохранения произвольного свойства сплощной среды, а конкретные соотнощения для потоков массы, импульса, энергии и массы компонента смеси на границах раздела получаются из общего как частные случаи. В настоящем издании, по-видимому, впервые в учебной литературе показано, что в реальных (необратимых) процессах конечной интенсивности на поверхности, разделяющей конденсированную и газовую фазы, всегда возникает неравновес-ность, приводящая к появлению конечной скорости скольжения газа относительно обтекаемой поверхности и к неравенству температур соприкасающихся фаз ( скачок температур ). При анализе неравновесности на межфазной поверхности в книге используются новые научные результаты, полученные, в частности, Д.А. Лабунцовым и А.П. Крюковым (см. [18]). [c.6]

Тело переменной массы движется вверх с постоянным ускорением w по шероховатым прямолинейным направляющим, составляющим угол а с горизонтом. Считая, что поле силы тяжести является однородным, а сопротивление атмосферы движению тела пропорционально первой степени скорости (Ь — коэффициент сопротивления), найти закон изменения массы тела. Эффективная скорость истечения газа Ve постоянна коэффициент трения скольжения между телом н направляюшими равен /, [c.337]

Шр) отличается от отношения расходов Мр1Ма = та ), причем отношение масс всегда больше. При концентрациях частиц, реализуемых в данных экспериментах, скорость твердых частиц в центре трубы совпадает со скоростью газа при полностью развитом турбулентном течении в трубе. Однако в случае очень больших концентраций [8471 частицы намного отстают от газа. Интересно отметить, что в указанном диапазоне средних плотностей потоков массы твердых частиц (строка 3 табл. 4.1) распределения плотности потока массы (строки 5 и 6), концентрации (строки 8 и 9), равно как и скорости скольжения твердых частиц на стенке (строка 10), подобны. Однако это подобие обус.ловлено узким диапазоном изменения параметра турбулентной взвеси [7391 (строка 13), [c.188]

Следует заметить, что скорость скольжения и температурный скачок наблюдаются в газах любой плотности, однако в плотных газах их величины пренебрежимо малы. По мере увеличения разреженности газа увеличивается средняя длина свободного пробега молекул, увеличивается тангенциальная составляющая скорости подлетающих к поверхности молекул и paanoiJTb температур между поверхностью и непосредственно прилегающим к ней слоем газа. Поэтому чем больще степень разреженности, тем больше и АТ. [c.392]

Многообразие конструкций узов трения (трибосистем) и условий их работы в мап)инах и приборах не позволяет рекомендовать какой-то универсальный материал, обеспечивающий высокую надежность различных технических устройств. Основными факторами, которые должны учитываться в первую очередь при выборе материалов, являются нафузочные характеристики (контактное давление, скорость скольжения), заданный технический ресурс (общая продолжительность работы узла трения в часах), температурные условия эксплуатации, условия смазки (наличие и вид смазочного материала), характер окружаюЕцей среды (атмосферный воздух или инертный газ и их влажность, вакуум), требования к моменту (коэффициенту) трения. [c.12]

При рассмотрении процессов конвективного теплообмена мы исходили из предположения, что газ можно считать континуумом, т. е. пренебрегать его дискретным строением. Однако при малых абсолютных давлениях (или малых размерах тел, участвующих в теплообмене с газом) явление передачи тепла можно объяснить только в том случае, если принять во внимание молекулярное строение вещества. При этом представление газа в виде континуума оказывается непригодным. При течении разрёженного газа изменяются и граничные усло вия. Газ, непосредственно прилегающий к поверхности омываемого тела, не имеет скорости и температуры поверхности тела, т. е, на границе раздела имеют место скольжение газа и скачок температур. [c.255]

На фиг. 29 представлен график зависимости износа образцов от изменения скорости скольжения в пределах от 0,005 до 12 м1сек при постоянной удельной нагрузке 50 Kzj M , при испытании в газовых средах — кислороде (кривая /), аргоне (кривая 2), углекислом газе (кривая <3), воздухе (кривая 4) и суммарного износа валов и образцов в среде аргона (кривая 5) и воздуха (кривая 5). [c.51]

Антифрикционные углеродные материалы предназначены для работы без смазки в качестве подшипниковых опор, уплотпительрых устройств, поршневых колец и других деталей в парах трения в интервале температур —200 +2000° С при скоростях скольжения до 100 м/с и в агрессивных средах. Их свойства (табл. 7) ухудшаются в вакууме и среде осушенных газов. Разновидности этих материалов приведены далее. [c.218]

На рис. 19 приведены результаты испытания материала 6КХ-1Б на трение и износ в различных газовых средах на открытом воздухе 1, в азоте 2 и углекислом газе 3. Испытывали образцы размером 0 0,79X46 при удельной нагрузке 0,6 МПа. Температуру в процессе испытания постоянно поддерживали в пределах 270—300° С путем изменения скорости скольжения. В зависимости от коэффициента трения скорость скольжения изменяли в пределах 0,1—2 м/с. В одном случае коэффициент взаимного перекрытия 0,5 (рис. 19, а), во втором — 1,0 (рис. 19, б). Повышенная температура и неполное взаимное перекрытие в первом случае обеспечивали благоприятные условия для развития адсорбционного эффекта. [c.148]

Бр. АЖ 9-4 и скорости скольжения до 2.5—5 м/сек (червячные колеса, фрикционные диски, детали формовочных машин, гайки сальников, клапаны выхлопных газов плунжеры и тому подобные детали). Алюминиевожелезистые бронзы, работающие в сопряжении со стальными валами, требуют от последних поверхностной твердости порядка / 5= 45. Особенно хорошо работают эти бронзы в сопряжении с цементованной и азотированной поверхностями [c.575]

При наличии. перепада температуры вдоль поверхиости тела имеет место тепловое скольжение поэтому скорость движения газа у по верх ности тела ке равна яулю Однако 1велич1ина скорости теплового скольжения ничтожно мала, так что ею можно пренебречь. [c.69]

Возможности этого вида уплотнений ограничиваются свойствами эластомерного материала его температурным диапазоном, старением, износостойкостью. В зависимости от конкретных условий манжетные уплотнения допускают работу в тяжелых режимах, например при скоростях скольжения 30—60 м1сек, температурах до 250° С, иногда при уплотнении газов с температурой до 700° С. Но эти специальные режимы приемлемы только для уплотнений кратковременного и, как правило, одноразового действия. Обычные режимы работы манжетных уплотнений давление и перепад давления до 1 кПсм , скорости скольжения до 10 м ськ, наибольшая температура до 70° С. В таких режимах уплотнения работоспособны до нескольких тысяч часов в течение нескольких лет. [c.191]

Проблемы конвективного теплообмена при низких давлениях те же, что в обычной газодинамике и теплотехнике, осложненные, однако, дополнительными эффектами. Речь идет в конечном счете об определении количеств тепла, которыми обмениваются твердые поверхности различной формы с обтекающим эти поверхности потоком газа. Указанные количества тепла, отнесенные к единице площади и единице времени, будем называть удельными потоками тепла или.просто тепловыми потоками. После приведения к безразмерному виду i(Nu, St) тепловые потоки оказываются функциями многих безразмерных параметров, из которых в первую очередь надо назвать числа Рейнольдса Re, Маха М, энтальпийный фактор hw, коэффициент аккомодации а и коэффициент диффузного отражения о. Как известно, эффекты разреженности проявляются, начиная с некоторых значений числа Кнуд-сена Кп, представляющего собой отношение средней длины свободного пробега молекул к характерному линейному размеру. Эффекты разреженности прежде всего приводят к изменению условий на твердой поверхности обтекаемого тела вместо прилипания, т. е. непрерывного перехода температуры и скорости от значений в газе к значениям в теле, появляются скольжение газа и скачок температур у стенки. Что касается уравнений, описывающих процесс обтекания и теплообмена, то практически в настоящее время пользуются уравнениями Навье-Отокса. [c.36]

Классическая теория темиературного скачка и скольжения газа у стенки построена на основании решения кинетического уравнения Больцмана в первом приближении, т. е. когда изменение темлературы и макроскопической скорости газа на средней длине овободного пути молекул пренебрежимо малы. Молекулярно-кинетические расчеты тангенциального импульса, передаваемого от движущейся стенки разреженному газу, привели Максвелла [Л. 1] к выражению для коэффициента скольжения [c.514]

При вязкомолекулярном течении газа в канале в качестве граничных условий для температуры скорости течения 1принимаются условия температурного скачка и скольжения газа а поверхности [c.516]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...