Тепловое скольжение

Перенос тепла и вещества с поверхности материала в окружающую среду происходит в основном молекулярным путем (теплопроводность и диффузия). Но наличие интенсивного эффузионного переноса пара в зоне испарения, усиливающегося явлением теплового скольжения, создает градиент давления в зоне. Это изменяет механизм переноса пара в пограничном слое. Пар, выходя с боль- [c.515]

Были выполнены [75] следующие оценки. При тепловом скольжении [c.36]

Величину [д, называют коэффициентом теплового скольжения. Ее можно Оценить из соображений размерности, если учесть, что из М, V п I нужно составить величину надлежащей размерности, вытекающей из (1.50). Легко находим [c.24]

Тепловое скольжение может быть обусловлено, например, неравномерно нагретой поверхностью стеики. [c.24]

Два сосуда содержат газ при различных температурах, отличающихся одна от другой иа ЬТ. Сосуды соединены длинной трубкой. В результате теплового скольжения устанавливается определенная разность давлений Ьр между газами в обоих сосудах (так называемый термомеханический эффект). Показать, что оценка этого эффекта имеет вид [c.25]

Температурный коэффициент линейного расширения 74 Теплового скольжения коэффициент [c.222]

Один из них состоит в возникновении движения газа вблизи неравномерно нагретой твердой поверхности—так называемое тепловое скольжение. Этот эффект в известном смысле аналогичен термодиффузии в смеси газов. Подобно тому как при наличии градиента температуры в газовой смеси столкновения с молекулами чужого газа приводят к появлению потока частиц, в данном случае поток возникает в результате столкновений с неравномерно нагретой стенкой молекул в узком (с толщиной 1) приповерхностном слое газа. [c.73]

Обозначим тангенциальную скорость, приобретаемую газом вблизи стенки в результате теплового скольжения, посредством У<, а тангенциальную составляющую градиента температуры посредством T. В первом приближении можно утверждать, что пропорциональна т. е. дл я изотропной поверхности [c.73]

Возникающее благодаря тепловому скольжению ламинарное движение газа определяется всего одним вектором А. Поэтому соответствуюш ее решение уравнения Навье—Стокса можно искать в таком же виде, как и в задаче об обтекании жидкостью движущегося в ней шара (см. V, 20) [c.76]

Посадки с зазором применяют в неподвижных соединениях для облегчения сборки при невысокой точности центрирования, в регулируемых соединениях, для обеспечения смазки трущихся поверхностей (подшипники скольжения) и компенсации тепловых деформаций, для сборки деталей с антикоррозийными покрытиями. [c.76]

Подвижные посадки применяют в неподвижных соединениях для облегчения сборки, если не требуется высокой точности центрирования для регулировки положения деталей для обеспечения смазки трущихся поверхностей (подшипники скольжения, направляющие) для облегчения сборки кинематических пар невысокой точности для компенсации тепловых деформаций для сборки детален, имеющих антикоррозионные покрытия. Скользящие посадки обеспечивают более высокую точность центрирования и могут заменять переходные посадки. [c.380]

Посадка — характер соединения, зависящий от зазора или натяга. Посадки с зазором тепловая ходовая (ТХ), широкоходовая (Ш) легкоходовая (/]), ходовая (X), движения (Д), скольжения (С). [c.165]

Сопротивление частиц обусловлено в основном разностью средних скоростей частиц и потока. Предполагается, что твердые частицы даже субмикронных размеров состоят из миллионов молекул каждая. Поэтому скорость каждой твердой частицы, обуслов.ченная ее тепловым состоянием, крайне мала. Скольжение, [c.297]

Числовые значения ф, полученные в опытах, показывают, что при течении газа со скольжением дополнительное тепловое сопротивление создается не только вследствие температурного скачка, но и вследствие изменения условий теплообмена в пограничном слое. В самом деле, величине ф = 2,3 соответствует коэф )ициент аккомодации о = 0,573, тогда как непосредственно измеренные для воздуха величины коэффициентов аккомодации а = 0,87 — 0,97. Следовательно, дополнительное тепловое сопротивление при течении газа со скольжением больше теплового сопротивления, обусловленного скачком температур. [c.403]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

Интересные сведения об ориентировке зерен можно получить из анализа расположения в них линий скольжения и когерентных границ двойников, а также с помощью цветного окрашивающего травления. Разная окраска зерен, различно ориентированных в поверхности шлифа, может быть достигнута разными методами тепловым травлением в разных газовых средах, нанесением окис-ной пленки и рассмотрением ее в поляризованном свете и др. [c.273]

Диффузионный перенос пара в макрокапиллярах осложняется явлением теплового скольжения. Если по длине капилляра имеется перепад температуры, то возникают циркуляционные токи воздуха у стенок капилляра — против потока теплоты, а по оси — в направлении потока теплоты. Так как у поверхности испарения внутри материала температура капилляров ниже, чем у внешней поверхности, то возникает движение газа к поверхности материала. Таким образом, тепловое скольжение усиливает перенос пара через зону испарения к поверхности материала, т. е. повышает ннтенснв-иость массопе])еноса. [c.515]

При наличии. перепада температуры вдоль поверхиости тела имеет место тепловое скольжение поэтому скорость движения газа у по верх ности тела ке равна яулю Однако 1велич1ина скорости теплового скольжения ничтожно мала, так что ею можно пренебречь. [c.69]

Первый член в формуле дает скорость ст ановского потока, второй — скорость диффузионного скольжения с поправкой на гидродинамическое скольжение и третий член — скорость теплового скольжения с той же поправкой. [c.362]

Тепловое скольжение, или т. н. крип, сохраняется и в континуальной области, где oiio пропорционально длине пробега и градиенту темп-ры вдоль стенки, [c.621]

Баканов С. П., О некоторых интегральных соотношениях в кинетической теории газов. ЖТФ, 44. № 12, 2625—2629 (1974) Прикл. матем. и механ N9 5, 932—934 (1975) Расчет теплового скольжения при произвольной аккомодации газа на границе раздела фаз, ЖТФ. 47, № 2, 421—427 Г1977). [c.434]

При выводе формул (3-1-96) и (3-1-104) мы пренебрегли явлением термодиф-фузии, а также конвективным переносом пара в виде теплового скольжения и диффузионного скольжения. [c.212]

I—длина свободного пробега, длина трубки, масштаб турбулентного течеиня /о — минимальный масштаб турбулентного течения Ь —длина пути, кулоновский логарифм X — длина волиы, теплопроводность т — масса электрона М — масса молекулы, масса частицы Ма —число Маха — коэффициент теплового скольжения, приведенная масса частиц п —число столкновений N — концентрация молекул — концентрация электронов Ni — концентрация иоиов Ыи —число Нуссельта [c.220]

Два сосуда, содержащие газ при различных температурах и Гг, соединены длинной трубкой. В результате теплового скольжения установится разность давлений между газами в обоих сосудах (термомехантеский эффект). Определить эту разность. [c.74]

Решение. Граничное условие иа поверхностн трубки при пуазейлев-ском течении под влиянием градиентов давления и температуры с учетом теплового скольжения гласит у=цйТ1йх при г = Я раднус трубки, ось х—, вдоль ее длины). Обычным образом (см. VI, 17) находим распределение скоростей по сеченню трубки [c.75]

Две трубкн (с длинами I) различных радиусов ( 1 < Я ) соединены своими концами места соединения поддерживаются при различных температурах (Га > Тг, разность Т2—Т1 мала). В результате теплового скольжения устанавливается круговое движение газа по трубкам определить полный расход газа через сечение трубок. [c.75]

Температурный скачок 72 Теорема Лнувнлля 21, 90, 256 Тепловое скольжение 73 Термодиффузия 57 [c.527]

С другой стороны, при возрастании скорости скольжения и приближеги(я к точке Ь кривой Герси—Штрибека (см. рис. 1 2) тепловой режим подшипника облегчается, а по произведению qv режим работы приходится оценивать как неприемлемый. Покажем это на том же примере. Условия задачи те же, кроме скорости вращения, которая равна у = Ув = 0,84 м/с. [c.327]

В узле установки вала зубчатого колеса в подшипниках скольжения вал зафшссирован в двух точках, находящихся на большом расстоянии одна от другой (конструкция д). Точная фиксация в данном случае невозможна, так как во избежание заклинивания опорньк поверхностей при тепловом расширении корпуса, а также с учетом неточностей изготовления и монтажа необходим большой зазор между фшссирующими поверхностями. [c.591]

Пружины предохранительных муфт должны регулироваться. Фрикционные предохранительные муфты при срабатывании поглощают энергию, преобразуя ее в тепловую. При срабатывании они продолжают передавать момент, но обычно меньщий коэффициент трения скольжения для большинства материалов меньше коэффициента трения покоя. [c.454]

В уравнения (9.11) и (9.12) следует подставлять значения динамической вязкости масла (Xj и fi,, которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при SmmF и SmaxF-определения значений средних температур проводят тепловой расчет [131, который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последовательных приближений. Рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору I]), определяемому по эмпирической формуле [131 [c.215]

При работе передачи из-за повышенного трения скольжения в зацеплении происходит выделение большого количества теплоты, что ухудшает условия смазки, при этом увеличиваются износ и опасность заедания, поэтому обязательно произподят тепловой расчет червячной передачи. [c.387]

При выборе смазочного материала необходимо учитывать условия эксплуатации смазываемых поверхностей (тепловые, кинематические и силовые условия в контакте). К ним относятся давление, скорость качения и скольжения, температура, материалы поверхностей, среда, в которой работает узел трения. Для прямозубых цилиндрических и конических передач смазочный материал и способ подвода смазки выбирают в зависимости от типа передачи и окружной скорости. Пластичные смазки применяют чаще всего в открытых передачах при окружной скорости меньше 4 м/с, а также в условиях, где применение жидких смазочных материалов невозможно. Для промышленных закрытых передач с окружной скоростью до 12—15 м/с применяют обычно смазку окунанием колес в масляную ванну на глубину при мерно 0,75 от высоты зуба. Объем масляной ванны рассчитывают в за висимости от передаваемой мощности (примерно на 1 кВт 0,25—0,75 л) При окружной скорости свыше 15 м/с для снижения потерь на преодо ление сопротивлений рекомендуют применять струйную циркуляционную смазку. При этом необходимо учитывать, что вязкость масла должна несколько понижаться с увеличением окружной скорости. [c.742]

Условный расчет подшипников скольжения. Как указывалось выше, большинство подшипников скольжения работает в условиях несовершенного смазывания. При этом подшипники рассчитывают условно по среднему давлению на трущихся поверхностях р и удельной работе сил трения pv, где V — окружная скорость поверхности цапфы. Расчет по среднему давлению р гарантирует невыдавливаемость смазочного материала, а расчет по рь — нормальный тепловой режим и отсутствие заедания. [c.523]

Расчет подшипников скольжения, работающих в условиях полужидкостной и граничной смазки условно ведут по допускаемому среднему давлению [р] на трущихся поверхностях (этот расчет гарантирует невьщавливаемость смазочного материала) и по допускаемому произведению [pv ] среднего давления на скорость скольжения v, т. е. окружную скорость цапфы (этот расчет гарантирует нормальный тепловой режим и отсутствие заедания). Среднее давление в подшипнике предполагается равномерно распределенным по диаметральному сечению цапфы (рис. 13.7) и равным [c.225]

Влияние относительного двии ения фаз. Относительное продольное движение (скольжение) фаз (двухскоростные эффекты) имеет значение только тогда, когда не учитывается тепловая диссипация, т. е. предполагается политропичность газа, например изотермичпость или адиабати шость. Это видно из сравнения штриховых °°) и сплошных (Яд = (ROjg) по форму- [c.83]

Тепловой поток между паром и поверхностью раздела пар — капли можно представить в впдо (1.4.11). Оценим влияние скорости скольжения газа относительно каиел]1 i/ u на теплообмен [c.250]

Движения дислокации, при которых нарушается условие (14.9.1), называются неконсервативными. Эти движения принципиально возможны вследствие того, что в кристаллической решетке имеются дефекты — вакансии и внедренные атомы, которые перемещаются в результате неравномерного распределения между атомами энергии их тепловых колебаний. Можно представить себе, что дефект, находящийся вблизи дислокации, движется, это движение посит диффузионный характер, т. е. описывается математически с помощью уравнения диффузии, и дислокация следует за ним, выходя из своей плоскости скольжения. Подобные диффузионные движения дислокаций возможны, главным образом, при высоких тб мпературах, за их счет относят некоторые механизмы ползучести. [c.472]

Таким образом, пластическое течение скольжением в плотноупакованных плоскостях в направлении плотнейшей упаковки происходит благодаря преодолению барьера Пайерлса при участии тепловых флуктуаций, когда a<0j . При этом термофлуктуационный механизм наиболее эффективен при Т>Тс, а влияние барьера Пайерлса на начало течения становится несущественным. [c.131]

Перетяжка на расщепленной дислокации, необходимая для начала поперечного скольжения в другой плоскости, создается благодаря приложенному сдвиговому напряжению и тепловым колебаниям решетки, так как реакция рекомбинации энергетически невыгодна. Для процесса сжатия дислокации и движения в плоскости поперечного скольжения необходима энергия активации, величина которой зависит от размера стяжки и ширины расщепленной дислокации. Для алюминия расчетным путем получено значение энергии активации, близкое к 1,0 эВ. Однако для меди, обладающей большей шириной расщепленной дислокации, необходима значительно более высокая энергия. Поэтому для поперечного скольжения в меди требуются более высокие значения напряжений и температуры. Поскольку ширина дефекта упаковки зависит от энергии дефекта упаковки д.у, то напряжение Till также зависит от энергии дефекта упаковки. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...