Масса комплексная — Определение

КОМПЛЕКСНЫЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПЕРЕНОСА МАССЫ [c.324]

Масса комплексная — Определение 60 [c.494]

В предлагаемой книге сделана попытка переработать и систематизировать известный методический материал и на этой основе разработать методики определения оптимальных параметров конструкции. Для решения задач проектирования проведен анализ условий оптимальности тонкостенных конструкций и разработаны алгоритмы определения оптимальных параметров для различных видов оболочек и схем нагружения. Для нахождения правильного конструктивного решения, обеспечивающего минимальную массу, необходимо знать, как и в какой степени те или иные параметры и технология изготовления влияют на прочность, а также представлять себе поведение конструкции при разрушении. Предлагаемая книга позволяет решить эти вопросы наиболее простым способом. Разработанные алгоритмы дают возможность включить полученные решения в комплексную задачу определения оптимальных параметров изделия в целом в системе автоматизированного проектирования. [c.3]

Механический импеданс, комплексную массу и жесткость в многомерном случае измерить неудобно, а часто и невозможно (нужно обеспечить закрепление объекта по всем координатам, кроме одной). Если эти частотные характеристики все же нужны, например, для расчета колебаний составных систем, их получают путем обращения экспериментально определенных матриц первой группы Z = = и т. д. [c.451]

Рассмотрим схему эксперимента, а также, кривые зависимостей динамической податливости и фазового угла от частоты (рис. 4.30). На рисунке указаны размеры образца, изготовленного из материала 3M-ISD-110, значения комплексного модуля приведены на рис. 7.17. Динамические перемещения тела с массой т = 5,355 кг измерялись с помощью акселерометра, колебания возбуждались с помощью удара, создаваемого силовым датчиком. С помощью быстрого преобразования Фурье находится податливость, измеряемая в метрах на ньютон. Из рис. 4.30 можно видеть, что ни k, ни т) нельзя найти ни методом амплитуд, ни методом определения ширины полосы резонанса, при любых значениях частот, включая резонансную. По [c.192]

Разработано несколько методов и установок (приборов) для комплексного определения коэффициентов переноса массы во влажных материалах [125—127, 136]. [c.324]

Частотные характеристики (импеданс и подвижность, комплексные жесткость и податливость, комплексные масса и восприимчивость (см. гл II)), используют прежде всего для расчета колебаний сложных систем исходя из свойств их составных частей Во многих случаях эти составные части (подсистемы) сложны. Их характеристики легче определять экспериментально в виде частотных зависимостей вибрации в точках соединения подсистем при определенных искусственных силовых или кинематических воздействиях. Полученные данные, а также известные вынуждающие силы в рабочем режиме позволяют вычислить ожидаемую вибрацию механической системы с помощью алгебраических уравнений при использовании комплексного представления гармонических функций. Формулы для расчета приведены в гл. II. [c.314]

Существенным недостатком ЭМВ, показанных на рис, 4, б, в, является большой выходной механический импеданс источника (за счет массы), присоединенный к объекту и искажающий его характеристики. Между корпусом и объектом рекомендуется устанавливать силоизмерительные датчики. Как и в схемах с ЭДВ, оии позволяют исключить влияние импеданса на измерения. Одио-, двух- и трехкомпонентные датчики силы можно применять для измерения реакций в опорах объекта, пропорциональных импедансу и комплексной жесткости, а также для определения вибрационных сил в рабочем режиме с целью последующего вычисления вибрации по силам и частотным характеристикам [2], [c.318]

Очевидно, что характеристическое уравнение имеет пять корней, причем один из них кратный он находится в начале координат на комплексной плоскости переменного s. Кратный корень в начале координат указывает на то, что переменная v, связанная с координатой г массы демпфера, в установившемся состоянии стремится к некоторому постоянному значению. Отсюда нетрудно заключить, что асимптотическое изменение углового положения спутника определяется только оставшимися двумя корнями, соответствующими квадратичному сомножителю левой части характеристического уравнения. Таким образом, задача о нахождении необходимых и достаточных условий асимптотической устойчивости рассматриваемого положения захвата приводится к задаче об определении условия положительности коэффициентов соответствующего квадратного уравнения. Заметим, что [c.32]

В работе [1 ] наблюдали появление в сплавах с О—10 о (по массе) Зг в температурном интервале —300= 340° С комплексной фазы. Эта комплексная фаза отличается обратимыми свойствами и имеет рентгенограмму, хорошо согласующуюся с определением величины 1, проведенным в работе [3]. [c.276]

Точное вычисление профиля волны, гидродинамического давления и результирующей гидродинамических сил жидкости в резервуаре сопряжено с преодолением больших вычислительных трудностей даже в том случае, если перемещение точек сооружения определять по приведенной массе жидкости. Комплексный коэффициент передачи для определения давления в стационарном режиме на 5-м этаже сооружения, колеблющегося но /-Й форме, имеет вид [c.303]

Движение тел в газах с большими сверхзвуковыми скоростями сопровождается интенсивным аэродинамическим нагреванием обтекаемой поверхности и ее термохимическим и/или термомеханическим разрушением. В общем случае возникает сложная задача совместного решения уравнений газовой динамики с учетом физикохимических процессов в потоке газа и толще материала стенки тела и уравнений движения тела по траектории с переменными коэффициентами аэродинамических сил и моментов, а также с переменными геометрическими размерами и массой. В случае умеренной интенсивности разрушения оказывается возможным существенно упростить проблему, считая обтекание квазистационарным при этом аэродинамические коэффициенты и процесс разрушения поверхности определяются мгновенными значениями параметров движения и состояния тела. Однако и в этом случае задача об изменении формы тела за счет уноса материала в точной постановке содержит в качестве составных элементов несколько самостоятельных задач математической физики (обтекания тела, определения тепловых потоков через пограничный слой, распространения тепла в теле и т.д.) для замкнутых групп уравнений, связанных между собой через граничные условия. Математические свойства таких комплексных задач еще мало исследованы, и обозримые результаты получены лишь при использовании ряда существенно упрощенных математических моделей. [c.188]

Термоградиентный коэффициент (321). 5-5-4. Коэффициент потенциало-проводности (322). 5-5-5. Коэффициент фильтрационного переноса (324). 5-5-6. Комплексные методы определения коэффициентов переноса массы (324). [c.295]

Вторая глава посвящена основным теоретическим положениям тепломассометрии обоснованию методов и средств раздельного определения компонентов внешнего тепломассообмена, когда потоки теплоты и массы переносятся главным образом конвекцией и излучением, и внутреннего тепломассопереноса, в котором превалируют диффузия и теплопроводность. Приведено описание новых методов комплексного измерения эффективных теплофизических характеристик (ТФХ) материалов и продуктов, подлежащих технологической обработке теплом или холодом. [c.8]

Идеально было бы сконструировать такой комплексный единый критерий прогнозирования, который бы учитывал по крайней мере следующие показатели относительную энергоемкость массы ИЭ — оэ степень использования ИЗ — иэ> энергетическую экономичность ПЭ — Епэ1 удельную мощность (удельную энергопроизводительность) — Л уд, надежность — R, долговечность — L, удобство в эксплуатации — Э, совершенство конструкции — С, управляемость — К, автономность — А. Тогда задача свелась бы к определению численного значения этого критерия для каждого типа, рода, вида, образца ЭУ на различных уровнях из научно-технического развития и выявлению тех ЭУ, для которых этот критерий имеет наибольшую величину. [c.47]

В книге изложена общая теория описания винтов с помощью особых комплексных чисел и даны приложения теории к определению конечных поворотов твердого тела (сложение и разложение поворотов), к анализу и синтезу пространственных механизмов. Рассмотрены задачи, решаемые методом винтов о движении тела под действием расположенных на нем маховиков или других произвольно движущихся масс, об измерении пространственного движения тела с помощью инерционных датчиков, пространственное обобщение теоремы Эйлера-Савари, играющей большую роль в теории зацепления задача о колебаниях упруго подвешенного тела и ряд других. [c.2]

Комплексный модуль можно определить экспериментально на образце, совершающ ем синусоидальные колебания. Измеряя одновременно напряжение и деформацию, можно непосредственно найти абсолютную величину модуля и разность фаз. Устройство, применяемое для определения модуля сдвига, показано на фиг. 5.31. Два призматических образца из хизола 4485 с размерами 3,8 X 12,7 X 1,0 jm приклеены к металлической вилке и к центральному стержню так, что при движении вилки относительно стержня образцы нагружаются простым сдвигом. Центральный стержень соединен через нагрузочный элемент с большой плавающей массой с противоударной изоляцией, которую можно считать практически жесткой. Вилка соединена с движущимся элементом вибратора, совершающим синусоидальные колебания (подробнее см. [15]). [c.167]

Существуют и другие подходы для определения критических параметров (в частности, скорости полета) на границе устойчивости. Для этого в уравнениях свободных колебаний (38) полагают Я, = ш и находят значения скорости, удовлетворяющие этим уравнениям. Критическую скорость флаттера можно также определить экспериментально в аэродинамической трубе на динамически подобной модели и в процессе летных испытаний летательного аппарата. В последнем случае прибегают к экстраполяции, чтобы по тенденции определяющих флаттер параметров с ростом скорости полета найти приближенно величину критической скорости флаттера. Возникновение флаттера связано с определенным тоном свободных упругих колебаний в потоке воздуха. Распределение деформаций по конструкции при потере устойчивости определяет комплексную форму колебаний флаттерного тона. В зависимости от преобладания амплитуд той или иной части ЛА и характера деформированного состояния различают виды флаттера. Например изгибно-крутильный флаттер крыла, изгибно-изгибный флаттер в системе стреловидное крыло — фюзеляж, изгибно-элеронный флаттер, рулевой флаттер и т. д. Для характеристик флаттера несущих поверхностей часто определяющее значение имеют различные грузы, размещенные иа них двигатели, подвесные баки с горючим, шасси. Существенными параметрами являются жесткости крепления этих тел на поверхности крыла. Вообще для флаттера принципиально важны параметры связаииости форм движения. Например, для совместных колебаний изгиба и кручения крыла такими параметрами являются координаты точек (линий) приложения сил аэродинамического давления, инерции и упругости. Смещение центра масс относительно оси жесткости вперед способствует стабилизации системы. Совмещение всех трех точек развязывает виды колебаний, и в этом случае флаттер невозможен. Это свойство обычно имеют в виду при динамической компоновке конструкции. Важными параметрами являются распределенные нли сосредоточенные жесткости. Последние характерны для органов управления [c.490]

Еще в 1878 г. Ф. А. Слудский высказал без доказательства теорему о том, что необходимым условием общего соударения свободных материальных точек, взаимно притягивающихся по закону Ньютона, является аннулирование всех постоянных интегралов площадей в движении системы относительно ее центра инерции. Подобную мысль высказал и К. Вейерштрасс Он показал, что при отличной от нуля нижней границе минимума взаимных расстояний точек системы координаты этих точек являются голоморфными функциями времени в полосе комплексной i-плоскости, ограниченной двумя симметричными относительно действительной оси прямыми. Исследуя вопрос о существовании соответствующих начальных условий движения, он пришел к заключению, что по крайней мере для задачи трех тел такие начальные условия не только существуют, но и представляют собой общий случай, в то время как парное и, тем более, общее соударение точек в конечный момент может произойти только при особых условиях. Вейерштрасс без доказательства также заметил, что координаты точек системы разлагаются в окрестности момента парного соударения t = в ряды по целым положи-J тельным степеням (fj — i) и зависят от бге — 2 произвольных постоянных. Эту теорему доказал П. Пенлеве . Он показал также, что если движение в классической задаче п тел, регулярное до момента ti, в этот момент нарушает регулярность, то минимум взаимных расстояний точек при t-у ti стремится к нулю. Если п = 3, то единственной особенностью движения может быть только парное или общее соударение тел в момент Если и 3, могут быть и такие особенности, когда некоторые из взаимных расстояний, не стремясь ни к каким определенным пределам при t ti, осциллируют в каких угодно границах. П. Пенлеве установил, что начальные условия движения, соответствующие парному соударению, должны удовлетворять определенным аналитическим соотношениям, однозначным относительно координат и алгебраическим относительно скоростей, если по крайней мере массы трех точек отличны от нуля. Найти эти условия удалось Т. Леви-Чивита и Г. Бискончини . Однако эти условия выражаются очень сложными рядами и могут быть использованы непосредственно только в случае, когда соударение происходит через весьма малый промежуток времени после начального момента. [c.112]

Произведя действие с комплексными числами, из выражений (3.39) и (3. 40) получим окончательно формулы для определения амплитуды колебаний основной массы М и массы де.мпфера т. [c.310]

Коэффициент сопротивления движению ходовой части. Наиболее простое устройство для комплексного определения коэффициента сопротивления движению каретки или тележки конвейера (рис. 4) представляет собой отрезок ходового пути 2 (например, двутавра), прикрепленный к неподвижным конструкциям . Испытываемая каретка 4 (или тележка) устанавливается на путь 2, и к ней справа и слева прикрепляется мягкий трос или шнур 5, огибающие блоки 5 и б. К концам троса подвешиваются грузы 7 (обычно массой 20—100 кг), обеспечивающие первоначальное натяжение троса и стабильное положение каретки, и прикрепляется тарелка 9, на которую можно укладывать гири весов и насыпать дробь из воронки 8. К каретке подвешивается набор грузов /О, создаюший нагрузку на каретку от нуля до расчетной величины с интервалами через 50—100 кгс. Укладывая гири весов и постепенно насыпая дробь на тарелку 9, можно добиться равномерного движения каретки по балке пути. [c.16]

Определение целевой функции для оптимизации па ра метров машин. В качестве целевой функции должен быть принят такой комплексный показатель, который характеризовал бы все затраты на создание и эксплуатацию д ашины за весь срок службы, отнесенные к суммарному полезному эффекту. Таким показателем являются приведенные затраты на переработку 1 т груза [с.м. формулу (15)1, которые функционально устанавливают зависимость стоимости создания и эксплуатации машины и производительности от основных ее параметров скоростей передви.жения. машины и подъема груза, ускорения разгона и торможения, массы машины, энергоемкости батареи, срока службы, надежности и других параметров. Как уже отмечалось, за оптимальные принимают такие параметры машины, прп которых достигаются наименьшие приведенные затраты на переработку 1 т груза, а следовательно, нагюольпии экономический эффект. [c.20]

При комплексном контроле стержневых твэлов для получения сопоставимых данных по каждому контролируемому параметру необходима увязка положения контролируемых зон твэла относительно измерительных позиций. Получение исходной информации для определения плотности топлива, осуществляемого гамма-абсорбционным методом и компьютерной томофафией, проводится на позиции просвечивания, а для контроля массы плутония используются четыре детектора, измеряющих собственное излучение топливных компонентов. Совместный анализ сигналов просвечивания излучением внешнего источника и собственного излучения плутония обеспечивается выбором расстояния между двумя позициями, кратными шагу перемещения твэла. [c.168]

Количоственпыми характеристиками способности вещества рассеивать свет служат 1) четырехрядная действительная матрица рассеяния (энергетическая) I), связывающая Стокса параметры (т. е. определенные ф-ции интенсивности) рассеянного и облучаюп.его световых пучков, или двухрядная комплексная (амплитудная) fr, связывающая напряженности их электрич. полой 2) поперечное сечение Р. с. частицей (или коэфф. Р. с. единицей объема или массы рассеивающей среды) о, характеризующее долю мощности светового nyi Ka, уносимую рассеянным светом 3) поперечное сечение (или коэффициент) экстинкции к, характеризующий ослабление облучающего частицу светового пучка за счет как рассеяния, так и поглощения света веществом. (Подробнее см. Оптика дисперсных систсм). [c.352]

Рассмотрим свободную микрочастицу с массой т (например, электрон), которая может испытывать свободное движение вдоль оси X. Намерения такой частицы можно описывать комплексной функцией имеющей следующий физический смысл вероятность нахождения частицы в интервале (х, х + Ах) равна ф х) Ах. Разумеется, такое определение предполагает, что у частицы имеется возможность дать ответ о своем местонахождении прибору, который измеряет координату X. Только в этих условиях намерение ф х) может коллапсировать в интервал (х,х-ь Ах) с вероятностью ф х) Ах. Если частице и ее намерению задаются другие вопросы с помощью других приборов, то ответ может быть другим, и коллапс ф х) в конечное состояние будет отличен от попадания в интервал (х, х - - Ах). [c.50]

Многие примеры говорят о взаимосвязанном действии различных факторов, определяющ,их состояние поверхности. Достаточно упомянуть явления износа и окисления, каждое из которых зависит от отделки, структуры и химической природы поверхности. Влияние состояния поверхности не ограничивается только чисто поверхностными явлениями, поскольку методы изучения свойств материала в целом часто включают в какой-то степени открытую поверхность. Каждый раз поэтому при исследовании какого-то определенного свойства металла, приходится решать вопрос о том, применимы ли полученные результаты к комплексной системе, в которой опред еленным образом сказываются свойства всей массы металла и поверхности. Отсутствие воспроизводимости в некоторых экспериментальных данных, касающихся электролитических, химических или оптических явлений у металла, час-тб объясняется неоднородностью поверхности. [c.10]

Комплексное сопротивление излучения состоит из двух компонент 2изл= из.ч+] изл. Из них действительное излучение в пространство образуется посредством отдачи энергии активной составляющей 7 изл- Излучаемые колебания распространяются в виде плоской волны в направлении рабочей оси. Компонента изл вы-звана наличием расходящихся волн, для которых характерно убывание амплитуды колебательной скорости с расстоянием. Тут в процессе упругого соударения частиц возникают реактивные силы отталкивания частиц в направлении, обратном распространению (как движущийся шар, ударяющий шар большей массы, приводит ( го в движение, а сам приобретает реактивную силу). При этом вблизи диффузора возникает определенный запас энергии, выражающийся в инерционном соколебании дополнительной массы среды в смежных с поверхностью диффузора объемах. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...