Декремент колебаний— Измерение

Декремент колебаний — Измерение 341 Демпфер — Понятие 44 [c.493]

В известных способах и устройствах оценка диссипации энергии в МС производится через один или несколько периодов затухающих колебании по темпу убывания амплитудных значений. В силу того, что в этих областях ординаты колебаний имеют наименьшую скорость изменения, то возможны ошибки измерения амплитуд и моментов времени их достижения, расчета показателя 5 н декремента колебаний [1, 2]. Высокое быстродействие рассмотренных способов, минимум в два раза большее, чем у известных, позволяет за счет возможности увеличения числа отсчетов снизить и статистическую погрешность. [c.10]

Следует заметить, что при вычислении логарифмического декремента колебаний (или коэффициента потерь) в более сложных машинных конструкциях нужно принимать во внимание и так называемое внешнее трение. Этот вид потерь обусловлен трением в подвижных деталях машины, например в подшипниках, а также в неподвижных соединениях типа заклепочных, сварных, болтовых. Последние носят название конструкционного демпфирования. Теоретические оценки конструкционных потерь основаны на рассмотрении сухого трения и проводятся в настоящее время лишь в простейших соединениях [250, 263]. Для очень сложных машинных конструкций внешнее трение может оказаться преобладающим. Приведем экспериментально измеренные значения логарифмического декремента колебаний некоторых сложных машинных конструкций [85] [c.223]

Логарифмический декремент колебаний и эквивалентная масса определялись согласно описанной выше методике измерений. Балка устанавливалась на жесткие призмы в узлах формы колебаний. [c.78]

Рис. 68. Схема измерения декрементов колебаний пакетов.

Рис. 17. Схема экспериментальной установки для измерения декрементов колебаний пакетов лопаток.

Рис. 25. Схема измерения логарифмических декрементов колебаний пакетов рабочих лопаток.

Для экспериментальной проверки вышеизложенного были сопоставлены результаты измерения декрементов колебаний плоского образца магнитоиндукционным датчиком и тензодатчиком (один из приборов показывал изменение силы тока, другой — изменение деформаций). [c.75]

На рис. 41 представлены результаты измерений декрементов колебаний образца в зависимости от его стрелы прогиба. [c.75]

Проведенное исследование позволяет заключить, что для измерений декрементов колебаний наряду с другими [c.76]

На рис. 44 представлена зависимость среднего значения декремента колебаний пакетов ступени от их частот по измерениям 1951 г. Наблюдающееся большое различие значений декрементов колебаний пакетов в пределах ступени означает, что пакеты этой ступени испы- [c.78]

При измерении декремента колебаний пакет на уровне проволоки отклонялся от положения равновесия на [c.91]

Согласно наблюдениям [85] декремент шпинделя при замене стали на чугун может увеличиться в 10 раз, а при переходе на сборные (слоеные) конструкции шпинделей декремент изменяется в 50—100 раз (влияние опор не учитывается). В шпинделях на подшипниках скольжения демпфирующая способность выше, чем в шпинделях на подшипниках качения. Логарифмический декремент колебаний шпинделя шлифовального станка на подшипниках скольжения, измеренный без вращения, равен 0,078 [40]. При частоте собственных колебаний 285 Гц это дает постоянную времени демпфирования шпинделя Т . = 14 -10" с, что в 2— [c.49]

На основе многочисленных экспериментальных и теоретических исследований 45, 53—57] сформулирован дислокационный механизм внутреннего трения, объясняющий явление рассеяния механической энергии с позиций теории дислокаций. В общем случае для исследованного частотного интервала измерений декремента колебаний (2—3 кгц) при фиксированной амплитуде колебаний процессы, приводящие к увеличению плотности подвижных дислокаций, должны вызывать возрастание фона внутреннего трения, а процессы, связанные с блокированием порождаемых и движущихся дислокаций,— должны снижать уровень внутреннего трения. Таким образом, при анализе структурных изменений, вызываемых циклическим нагружением, необходимо учитывать не только чисто количественные факторы (увеличение плотности дефектов), но и взаимодействие дислокаций с атомами примесей и вакансиями, перераспределение дислокаций и возможность их взаимной блокировки при образовании скоплений достаточно высокой плотности. На процессы рассеяния механической энергии будут оказывать влияние также процессы [c.107]

Как отмечено в работах 39, 63], взаимодействие силовых полей дислокаций при достаточном сближении их друг с другом приводит к образованию зародышей усталостных трещин. Одновременно могут протекать процесс коагуляции порождаемых при усталости вакансий и осаждение их на микропорах, что приводит к разрыхлению кристаллической решетки [64 . Оба эти процесса, являющиеся началом накопления усталостной повреждаемости, будут приводить к повышению фона внутреннего трения, т. е. конкурировать по своему эффекту с процессом роста числа дислокационных скоплений критической плотности. Следствием этого должно явиться по крайней мере прекращение спада кривой внутреннего трения это подтверждается результатами проведенных измерений после пропуска от 400 до 500 млн. т груза логарифмический декремент колебаний практически не меняется. [c.109]

Для некоторых сооружений (дымовых труб, мачт и башен) имеются экспериментальные значения коэффициентов потерь, характеризующих конструкционное демпфирование, однако число этих измерений мало. Рекомендуемые в разделе Ветровые нагрузки главы СНиП П-6-74 значения логарифмического декремента колебаний бк следует рассматривать как величины первого приближения. [c.81]

Разработан ряд прямых методов измерения характеристик напряженного состояния на поверхности раздела и адгезионной прочности. Поляризационно-оптический метод волокнистых включений наиболее надежен при определении локальной концентрации напряжений. Испытания методом выдергивания волокон из матрицы пригодны для измерения средней прочности адгезионного соединения, а методы оценки энергии разрушения — для определения начала расслоения у концов волокна. Прочность адгезионной связи можно установить по результатам испытаний композитов на сдвиг и поперечное растяжение. Динамический модуль упругости и (или) логарифмический декремент затухания колебаний применяются для определения нарушения адгезионного соединения. Динамические методы испытаний и методы короткой балки при испытаниях на сдвиг обычно пригодны для контроля качественной оценки прочности адгезионного соединения и определения влияния на нее окружающей среды. [c.83]

Метод затухающих свободных колебаний является одним из наиболее распространённых для измерения энергии гистерезиса. Показателем демпфирующей способности служит логарифмический декремент затухания [c.87]

Выполненные нами многочисленные записи частот собственных колебаний элементов фундаментов позволили установить численное значение величин декрементов затухания. Из 114 измерений декремента затухания для различных элементов фундамента удалось установить, что его средняя величина равна 0,47. [c.99]

Практически полный объем испытаний включает определение спектра собственных частот (в выбранном диапазоне, поскольку реальная распределенная конструкция имеет бесконечный набор собственных частот), форм колебаний (иногда не для всех найденных частот), а также измерения, необходимые для определения декрементов и обобщенных масс наиболее важных в данной задаче собственных тонов. Дополнительным этапом является проверка соответствия конструкции допущению о линейности ее модели" определение зависимости собственных частот от амплитуды перемещений, или амплитуды перемещений от силы возбуждения. Для этой же цели определяют обобщенные параметры системы (для данного тона) различными способами, которые в идеальном случае должны дать идентичные результаты. [c.336]

Логарифмический декремент затухания является очень удобным показателем в методе свободных колебаний, возникающих при использовании крутильного маятника, схематически изображенного на рис. 1.5 и широко используемого для измерения динамического модуля упругости при сдвиге и затухании колебаний. Как показано в нижней части этого рисунка, последовательные амплитуды Л, уменьшаются вследствие постепенного рассеяния упругой энергии в виде тепла. Логарифмический декремент равен [c.21]

Второй способ определения частот собственных колебаний (обычно низшей частоты) заключается в том, что в исследуемой системе возбуждаются свободные колебания, по записи которых устанавливаются их частоты. Декремент системы определяется по убыванию амплитуды последующих циклов. Свободные колебания могут быть возбуждены посредством удара или внезапной разгрузки. Однако вследствие недостаточной определенности в задании начальных условий при ударе начальная часть процесса затухания свободных колебаний обычно искажается. Целесообразнее поэтому при измерении декрементов возбуждать свободные колебания следующим образом. Система вводится в резонанс с помощью внешней гармонической силы, а затем возбуждение отключается. Начальные условия при этом могут быть получены строго определенные, и запись свободных колебаний легко поддается анализу. [c.383]

Для измерения величины внутреннего трения стекол определяют логарифмический декремент затухания колебаний торсионного маятника. При определении внутреннего трения стекол торсионным маятником с одной нитью расчет ведется но следующей формуле [c.111]

При температуре 20° С логарифмический декремент колебаний, измеренный по ширине резонансного пика свободной балки, составляет 0,037—0,045 на частотах ниже 600 Гц и возрастает на более высоких частотах. После закрепления балки на амортизаторах декремент повьппается на 0,015—0,02, что примерно соответствует декременту балки на амортизаторах без битума. [c.80]

Для установления зависимости декремента колебаний от положения скрепляющей проволоки было проведено экспериментальное исследование пакета лопаток переменного сечения лоследней ступени турбины мощностью 25 МВт фирмы Ланг. Эскиз лопатки приведен на рис. 66. Пакет был собран из шести лопаток, скреплявшихся одной припаянной проволокой на различных расстояниях от оснований лонаток. Измерения производились методом свободных, затухающих колебаний. Распределение напряжений в лопатках измерялось тен-зодатчнками. Для испытуемой лопатки изменение мо- [c.129]

Исследования проводились методом свободных, затухающих колебаний. Измерению подвергался каждый пакет ступени. Для наблюдения за изменением демпфирующей способности одних и тех же пакетов каждый из них отклонялся на одну и ту же величину. Пакеты предварительно нумеровались. Для испытаний ротор вынимался из корпуса турбины и ставился на козлы. Схема расположения приборов и приспособлений представлена на рис. 71. Лопатка 4 в пакете с припаянными проволоками изгпбалась рычагом 6 на определенную величину, измерявшуюся индикатором 5. После измерения отклонения индикатор убирался. Ударом рычаг 6 мгновенно поворачивался в шарнпре Л и освобождал лопатку 4, в результате чего возникали свободные колебания пакета. Измерение декрементов колебаний производи-144 [c.144]

Турбина АК-10 мощностью 10 МВт — двухцилиндровая, конденсационная. Начальное давление пара 2,55 МПа, начальная температура 375 С. Частота вращения ротора турбины 3000 об/мин. Длина испытанной рабочей лопатки составляла 327 мм. Средний диаметр ступени 1008 мм. Связи состояли из одного ряда проволок и ленточного бандажа. До измерений, проводившихся в 1954 г., лопатки проработали 2 года. Разброс частот составлял 8%. Частотная характеристика пакетов лопаток ступени была хорошей. Пакеты отклонялись от пoлoлteния равновесия на 1,5 мм, что соответствовало наиряженню изгиба у основания лопатки при отсутствии связен, примерно 5,9-10 Н/м (500 кгс/см ). Значения декрементов колебаний для всех 26 пакетов ступени, как это видно из табл. 5, находились в пределах [c.155]

Л. А. Гликман, В. А. Журавлев и Т. Н. Снежкова [Л. 6] исследовали изменение декрементов колебаний образцов из трех марок сталей в зависимости от наработки по числу циклов. Состав, механические свойства и термообработка сталей приведены в табл. 4. Объектом измерений служили цилиндрические образцы. Значения декрементов определялись при свободных затухающих колебаниях образцов. Авторы установили, что для всех трех марок сталей, независимо от величины напряжений тренировки, декремент колебаний в пределах первых десяти тысяч циклов увеличивается. Сте-ггень увеличения декремента тем выще, чем больше напряжение тренировки. Если последнее ниже предела усталости, то прирост декремента сравнительно невелик. Так, при амплитуде напряжений Цизг 730 кГ см прирост [c.67]

Декремент колебаний определялся дважды—-в 1955 и в 1957 гг. Методика измерения была аналогична примененной для лопаток турбины Сименс — Шуккерт. Вершины лопаток у наружной проволоки изгибались на 1 мм, что соответствовало напряжению у основания каждой из них при изгибе, без учета разгрузки лопаток от скрепляющих связей, Ошг=450—500 кГ1см . Качество сборки лопаток здесь также было удовлетворительным. Разброс частот колебаний пакетов лопаток, как это видно из табл. 7, не превосходил 7%. Частотная характеристика пакетов лопаток была недостаточно удовлетворительной, в особенности у 21-й ступени, так как здесь минимальный запас от резонанса 4-й кратности основного тона тангенциальных колебаний составлял всего 3,4%. [c.85]

Измерение логарифмических декрементов колебаний. Декремент колебаний определяют различными способами. Требования к точности результата здесь в несколько раз ниже, чем при определении а°. Большей частью приведенные внше способы измерения декремента одностепенной системы по ширине резонансных кривых (или по частотному годографу) пригодны н в случае системы со многими степенями свободы. Логарифмический декремент определяется попутно соотношениями (22) в процессе измерения а° при добавлении квадратурной составляющей сил возбуждения. На практике проверяют, изменяется ли декремент 6° с изменением перемещения 9о- Зависимость 6J (i o) может быть найдена при измерениях 6 , на разных уровнях или по переходному процессу, вызванному мгновенным выключением гармониче" ского возбуждения выделенного тона. При отсутствии биении декремент определяют-как указано выше для системы с одной степенью свободы, с усреднением за несколько (пять — десять) колебаний. Биений не будет при отсутетвии связи исследуемого тона с другими через силы демпфирования. Как правило, это относится к двум — трем низшим по частоте формам. [c.341]

СРС 1. Полюсные фигуры были получены съемкой в железном Ре —Ка) нефильтрованном излучении длиной волны А,=0,193597 нм. Угол 0 нахо-ДИЛИ из уравнения Вульфа-Брега пА,=2й 51п9, где п — порядок отражения X — длина волны излучения с1—межплоскостное расстояние. Поправку на дефокусировку и поглощение проводили путем съемки порошкового эталона. Кроме того, для оценки структуры сплавов, подвергшихся термоциклированию в работе, применяли метод внутреннего трения [166]. При этом использовали электромагнитный метод возбуждения, схема которого показана на рис. 2.1. Декремент колебаний измеряли при поперечных колебаниях свободно подвешенного в узловых точках образца на частоте 400 Гц методом счета числа периодов свободно затухающих колебаний при уменьшении амплитуды в 1/2 раза. Для проведения опытов изготавливали специальные образцы. Центральная часть образца — исследуемый сплав, концы — магнитная сталь. При постепенном увеличении амплитуды определяли декремент возрастания. Достигнутая при этом максимальная амплитуда колебаний т поддерживалась постоянной в течение всего времени измерения декремента убывания, который с помощью щелевого дискриминатора определялся при меньших амплитудах 0<е<Вт и отвечал тренированному с амплитудой е состоянию материала образца. При исследовании структурного состояния сталей до и после различных режимов ТЦО использовали еще один метод, согласно которому определяли значения фона внутреннего трения Qф [c.35]

Изучение логарифмичевкого декремента колебаний консольной оправки с установленной на ней заготовкой из различных материалов и на различных режимах резания при точении выполнялось А. Л. Кривошеиным, В. И. Лившицем и Г. Ф. Петраковичем. В экспериментах использовали методику искусственного возбуждения свободных колебаний консольной вращающейся заготовки и измерения ее логарифмического декремента колебаний. Свободные колебания возбуждались импульсом, возникавшим при срезании узкого стержня дополнительным резцом, закрепленным на консоли заготовки. Величина импульса регулирует- [c.96]

В области средних и высоких частот характер переходного процесса определяется структурой резонансов подвижной системы на частотах пиков АЧХ, обычно совпадающих с резонансными частотами диффузора, переходный процесс носит близкий кзкспо-невцнальному характер. На провалах АЧХ переходный процесс имеет характер биений и происходит с частотами ближайших пиков. Измерения декремента колебания Д и времени спада т иа резонансных частотах позволили построить их зависимость от частоты,. формы образующей, распределения толщины н плотности иа диффузоре и т. д. Результаты измерений показывают, что для громкоговорителей с диафрагмами из обычных материалов (раз-личных сортов целлюлозы) (рис. 2.7), в области низкнх частот т равно примерно 10 мс, в области высоких — приблизительно 1 мс [2.16], что существенно выше субъективных порогов его восприятия (гл. 1). [c.41]

В этом методе используется вращательное движение шариковых опор маятника взад-вперед по горизонтальной поверхности покрытия. Такое движение обусловливает свободное колебание маятника с амплитудой, затухающей во времени.. Исходная движущая сила определяется начальным отклонением и равнодействующим вращательным моментом, возникающим из-за сил гравитации, когда маятник отпущен. Энергия движения.рассеивается в покрытии, следовательно, частота и декремент колебаний связаны с разностью вязкоэластических свойств покрытия и неокрашенной стеклянной или металлической массивной подложки. Твердость по маятнику может быть выражена различными способами временем в секундах, временем, необходимым для уменьшения амплитуды колебаний вдвое (или в другое число раз) от исходного значения, числом колебаний, а также в относительных единицах как процент от времени, измеренного на стандартной стеклянной пластинке. Существующее представление о том, что измеренная твердость обратно пропорциональна способности покрытия гасить колебания маятника, неверно [58]. Поэтому недостаточно корректно сравнивать покрытия с различными вязкоэластическими свойствами только по их твердости, хотя такое сравнение правомерно при одинаковых вязкоэластических свойствах. [c.413]

Для оценки адгезии на поверхности раздела Лифшиц и Ротем [42] использовали результаты измерения динамического модуля упругости и лога рифмического декремента затухания колебаний. При этом установлено, что в случае высокой степени осевой це-- формации композита адгезия на поверхности раздела ухудшается. [c.60]

Аналитические зависимости (29) — (32) декремента внутреннего трения от времени (числа циклов) нагружения были сопоставлены с экспериментальными результатами работ [10, 17]. В работе [17] приведено исследование изменения декремента внутреннего трения в стали, содержащей 0,22% С, подвергнутой циклическому нагружению изгибом с частотой 3100 цикл/мин при амплитуде напряжения 24 кгс/мм . Через различные промежутки времени нагружение прерывалось и проводилось измерение декремента внутреннего трения в килогерцевой области частот методом затухания собственных колебаний. [c.173]

При определении внутреннего трения по методу затухания свободных колебаний используют проволочные образцы длиной 310 мм. Измерения пронзводят на приборе РКФ-МИС [17] при частоте около 1 гц. Внутреннее трение характеризуется величиной логарифмического декремента затухания. Расчет ведут по формуле [c.257]

Переходные характеристики представлены на рис. 4-19. Частота затухающих колебаний и декремент затухания одинаковы для 0 и 0изм, однако, как показано в примере 4-1, фактическое перерегулирование может в несколько раз превышать измеренное. Если постоянная времени измерительного устройства имеет тот же порядок, что и остальные постоянные времени в системе регулирования, [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...