Угол входа потока в решетку

Важным режимным параметром является угол входа потока в решетку (ао или Pi), а также степень турбулентности о-В зависимости от М ДМ ,), Re (Re ), ao(Pi) изменяется основная энергетическая характеристика решетки — коэффициент потерь энергии [c.107]

Важным режимным параметром является угол входа потока в решетку (ао или Pi), а также степень турбулентности о-В зависимости от М ДМ ,), Re fg, ao(Pi) изменяется основная [c.107]

Строя характеристики решеток, мы приняли в качестве такого фактора угол входа потока на решетку о или В случае ступени [c.257]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Даны угол входа потока шаг решетки 7 и распределение скорости на кромках V = У (5), обращающейся в нуль в критической точке причем значения V при 5>(1-ч-1,5) не задаются, так как для дальнейшего практического значения не имеют. В результате решения задачи находится величина скорости и строится кромка. [c.173]

Следует отметить, что угол отставания зависит от утла атаки, так как компрессорные решетки имеют относительно большой шаг. В разд. 4.4 было показано, что в общем случае угол выхода потока из решетки зависит от угла входа (4.64). В.место утла отставания в качестве искомой аэродинамической характеристики обычно вводят угол поворота потока в решетке [c.245]

Положение профиля и решетки профилей по отношению к набегающему потоку характеризуется углом атаки в случае единичного профиля — это угол а между направлением скорости на бесконечности и хордой в случае решетки профилей — это угол I между скоростью набегающего потока ЛУ1 и передней касательной к дуге профиля. Угол между скоростью на выходе из решетки W2 и задней касательной называется углом отставания потока б (рис. 10.3). Угол 1 между направлением скорости на входе и фронтом решетки называется углом входа соответственно угол Рг между скоростью на выходе лУг и фронтом решетки называется углом выхода. Разность этих углов Др = Р2 — — 1 = е — б -Р I определяет поворот потока в решетке. [c.7]

Как показывают опыты, при направлении потока на входе Pi, отличном от номинального, но находящемся в диапазоне рабочих режимов (г — 5 - 5°), угол девиации б отличается от найденного при номинальном режиме б сравнительно мало. При увеличении угла поворота потока в решетке за счет увеличения угла атаки i угол девиации б увеличивается по сравнению с б в диапазоне рабочих режимов до 1—1,5°. При уменьшении угла поворота потока в решетке угол б уменьшается на 1°.. [c.89]

Воздух от компрессора подается в ресивер и ускоряется в направляющем аппарате с поворотными лопатками, из которого направляется на исследуемую решетку. Лопаточный направляющий аппарат по сравнению с обычно применяемым направляющим каналом (например, в установке У-1), обеспечивает малые габариты установки, позволяет легко изменять угол входа потока и дает высокую равномерность потока на входе. [c.495]

Типичные данные продувки одного из вариантов такой решётки представлены па фиг. 232 здесь величины С , С1 и угол отклонения потока в решётке АЗ = Р1 даны в зависимости от угла атаки на входе a (угла между направлением набегающего на решетку потока п направлением касательной к осевой дуге в носике профиля). Мы замечаем, что нри изменении входного угла атаки от пуля до —10° величины и сохраняют [c.428]

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, при очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

Угол атаки г — разность между углами входа лопаточного аппарата и потока на входе в решетку. [c.98]

При выборе профиля исходят прежде всего из желаемой организации потока (углов входа и выхода) и режима течения, характеризуемого приведенной скоростью I или числом М. В приложении приведены некоторые характеристики турбинных профилей, разработанных МЭИ. Приняты следующие обозначения турбинных решеток первая буква С или Р обозначает сопловые (направляющие) или рабочие, число — средний угол входа, следующее число — эффективный угол выхода, последняя буква — тип профиля. Тип профиля зависит от режима течения так, тип А — дозвуковые (М<0,7ч- 0,9) тип Б — околозвуковые (0,9<М< 1,15), тип В — сверхзвуковые (1,1 <М< 1,3), тип Р — расширяющиеся (М>1,3). Например, С-90-12А обозначает сопловую решетку с углом входа 90° и эффективным углом выхода 12°, дозвуковую. [c.99]

Решетка профилей изображена на рис. 3.6, б. Направление оси решетки совпадает с осью и цилиндрической системы координат, ось 2 — с осью компрессора. На входе в решетку направление потока не всегда совпадает с направлением средней линии профиля, в результате чего появляется так называемый угол атаки t = = Pip—Pi- На выходе из решетки поворот потока оказывается меньшим, чем поворот средней линии профиля. Угол отставания потока для применяемых значений шага составляет Ар = Рзр—Р2 = = 3 -f- 5°. [c.227]

Конструктивные особенности ДРОС Кириллова состоят в следующем (рис. 2.25). Подвод пара к НА предусмотрен через спиральную камеру 1, позволяющую использовать в НА окружную составляющую скорости поступающего потока. Для увеличения мощности РК лопатки 2 НА имеют сильно изогнутые профили. Образуя суживающиеся каналы, они обеспечивают непосредственно за НА звуковую скорость потока и угол выхода 13—20 ". Лопатки НА в турбинах с отбором пара могут быть выполнены поворотными, что значительно повысит к. п. д. ЦНД при частичных нагрузках. В зазоре между НА и РК 4 расположено сверхзвуковое безлопаточное сопло 3, ограниченное двумя параллельными стенками корпуса, перпендикулярными к оси турбины. Радиальный размер конфузора определяется сверхзвуковой скоростью потока, обеспечивающей вход пара с небольшим углом атаки в решетку РК в соответствии с выбранной окружной скоростью на периферии. Сверхзвуковой конфузор потребует устройства значительного зазора между НА и РК, что характерно для предлагаемой ступени. В зазоре происходит выравнивание потока, способствующее повышению к. п. д. ступени и надежности РК- [c.97]

В качестве второй основной характеристики решетки при заданных условиях на входе используется угол выхода потока Ра [c.18]

В схему лаборатории включены также две паровые аэродинамических трубы для исследования активных и реактивных прямых турбинных решеток на перегретом и влажном паре (стенды IV и V). Принципиальная схема стенда V показана на рис. 14-6. Пар подается в ресивер 2 сюда же подводится через форсунки 3 вода для увлажнения. Из ресивера, установленного вертикально, пар поступает в сопло с перфорированной стенкой 12, откуда равномерной сверхзвуковой поток его направляется в испытываемую решетку 4. С помощью шибера 9 регулируется давление за решеткой (в выхлопной магистрали). Сменная вставка соила 10 позволяет менять угол входа на решетку и число Маха набегающего потока. Перед и за решеткой расположены зонды для измерения полного и статического давлений, температуры и локальной влажности. [c.392]

Угол относительного потока на входе в рабочую решетку [c.173]

В отличие от потока на входе в решетку, в котором (при вышеуказанных ограничениях) число М] и угол можно задавать независимо, на выходе из заданной решетки существует однозначная зависимость от М2- При сверхзвуковом течении через решетку с расходом, меньшим предельного, число М2 и угол И2, как и в дозвуковом потоке, определяются заданными параметрами на входе в решетку. Если межлопаточные каналы пересекаются звуковой линией и через межлопаточные каналы проходит предельный расход (такие условия типичны для турбинных решеток), то параметры потока М] и а, па входе оказываются однозначно связанными [c.223]

По мере отклонения угла входа от расчетного отрывная зона на входной кромке увеличивается и все больше влияет на распределение давления на остальной части профиля. Наконец, наступает такой критический угол входа, при котором поток уже не может стационарно обтекать профиль, зона отрыва от входной кромки внезапно продолжается через весь межлопаточный канал и обтекание решетки в целом существенно нарушается. В турбинах такое обтекание решеток приводит к значительному уменьшению к. п. д., в компрессорах — к срыву (помпажу). [c.370]

Обозначим 1 угол входа, а 2 — угол выхода потока (см. рис. 9.14). В компрессорных решетках вводят понятие угла атаки [c.245]

В турбинных решетках с относительно малым шагом угол выхода потока не зависит от угла входа. [c.246]

Ио мере роста отношения скоростей увеличиваются угол входа потока в рабочую решетку и степень реакции ступени. В силу этих обстоятельств угол наклона скачка Pi k увеличивается, а место его па- [c.135]

Схема проточной части турбинного пневмодвигателя и треугольники скоростей на входе и выходе решетки лопастей его рабочего колеса приведены на рис. 23.9. Движение потока воздуха характеризуется абсолютной v, относительной w и переносной и скоростями. Здесь первые индексы 1 и 2 у скоростей v и w относятся соответственно к входу потока в решетку лопастей и выходу из нее, вторые индексы Owl определяют оптимальный и заоптимальный режимы работы двигателя. Угол подвода струи к рабочему колесу обозначен а, входной угол решетки лопастей —р, а ее выходной угол —рг. [c.505]

Выше были рассмотрены характеристики дозвуковых компрессорных решеток, полученные при малых скоростях потока. Как показывают многочисленные экспериментальные исследования, при небольших дозвуковых скоростях потока сжимаемость газа не оказывает существенного влияния на характер обтекания решетки. С увеличением числа М потока (до М < 0,6. .. 0,7) потери в решетке растут незначительно, а угол отставания потока 6 практически остается постоянным (рис. 3.1). При дальнейшем увеличении числа М потока на входе в решетку местные скорости в отдельных зонах поверхности профиля достигают скорости звука. Образуются зоны сверхзвуковых скоростей с замыкаю-П1,ими их скачками уплотнения, которые приводят к появлению волновых потерь. При некотором значении числа М набегающего потока у основания скачков уплотнения возникают местные отрывы пограничного слоя от поверхности профиля (рис. 3.2), что вызывает резкое возрастание коэффициента потерь и увели-чепир уг.иа отставания потока в решетке б (см. рис. 3.1). [c.66]

Из этой формулы при заданных значениях углов входа и выхода потока однозначно определяется угол установки профиля в решетке. Приведенная формула подтверждается данными испытаний решеток с параметрами, изменяющимися в пределах 5°<е<85° 0,7<6/ <2,5 110 >40°, и покрывает весь диапазон комбинащ1Й параметров решетки и профиля, характерных для осевых компрессоров. [c.42]

Е. Я. Юдиным (1947) было предложено производить определение угла установки и кривизны профилей лопаток вентилятора исходя из теории, разработанной Ф. Вайнигом (1936) для слабо изогнутых круговых дужек при безударном входе. Е. Я. Юдиным (1947) была также предпринята оригинальная попытка введения поправки на вязкость непосредственно в угол выхода потока из решетки, а не через отношение коэффициентов подъемной силы или циркуляций для вязкого и идеального течений, как это обычно делается. [c.842]

Кроме относительной высоты на концевые потери в решетках оказывают влияние другие параметры угол поворота ДР = 180—(Р1СК Ргэ) который спроектирована решетка относительный шаг 7 форма профиля угол вектора скорости на входе в решетку числа М и Ке. Концевые потери меняются под влиянием указанных факторов за счет изменений перепада давлений в направлении от вогнутой поверхности к спинке лопатки, толщины пограничного слоя на торцевых поверхностях и на спинке профиля, в особенности в диффузорной области на выходе из решетки. Например, при увеличении угла поворота потока в решетке растет перепад давления между вогнутой поверхностью и спинкой и соответственно растут концевые потери. При больших дозвуковых скоростях в решетках с суживающимися каналами при увеличении числа М утончаются пограничные слои и соответственно уменьшаются концевые потери энергии. Аналогично при увеличении числа Ке (в области низких Ке) концевые потери уменьшаются. [c.72]

При проектировании лопаточных решеток необходимо обеспечить заданное преобразование энергии потока с минимальными потерями. Отсюда вытекает необходимость детального изучения процесса обтекания решеток. и установления влияния формы профиля и других геометрических параметров решетки на её к. п. д. и угол выхода потока в широком диапазоне режимов, опреде-ляемьгх углом входа потока, числами М и Не и пр. [c.459]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мта1- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным невязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри межлопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при этом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течения в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

В опытах отмечено увеличение потерь энергии у периферии НА (см. рис. 4.22), что вызывается неблагоприятным течением в этой области на входе в решетку. Из-за недостаточной отклоняющей способности периферийной части выходной решетки рабочего колеса РОС угол меньше расчетного (см. рис. 4.21). При сравнительно малой скорости (характерной для РОС) угол суш,ест-венно отличается от прямого, и угол атаки НА у периферии приблизительно равен 50—60°. Увеличение угла Ра вызывает также снижение степени реактивности и повышенный расход рабочего тела через периферийную область РК с одновременным снижением расхода в корневой зоне. В последующем НА, наоборот, больший расход проходит у корня, и такое несоответствие должно приводить к радиальным перетеканиям в НА, что сопряжено с дополнительными потерями энергии. Это свидетельствует о необходимости изменения типа закрутки выходных лопаток РК. Переход к закрутке /" tg Рз = onst, примененной в двухпоточных РК, приводит к значительно более благоприятному распределению параметров потока рабочего тела по радиусу за ступенью. [c.182]

Углы выхода и входа двухфагного потока. В процессе ускорения пара в каналах решеток происходит рассогласование скоростей фаз как по значению, так и по направлению. Чем больше размер капель, тем меньше кривизна их линий тока и тем больше их угол выхода за решеткой. Увеличение угла выхода жидкой фазы вызвано также отрывом пленки с выпуклой поверхности профиля и движением оторванных капель с большим углом, чем направление движения паровой фазы. Угол выхода пара в этих условиях оказывается также увеличенным. Это объясняется прежде всего отклонением линий тока пара в косом срезе решетки под поз- [c.293]

В этой задаче, как и в предыдущей, ограничимся рассмотрением обтекания бесконечно тонких пластин ( /t= 1) при отсутствии трения газа о пластины (т = 0). По условиям задачи известны угол установки пластин рк. скорость на входе в решетку и ее направление pj = p ,- -o (рис. 89). При р1 =7 рк кромки обтекаются с отрывом. Образующаяся отрывная зона в силу внутреннего трения перемешивается с основным потоком, и на некотором удалении в сечении К—К (теоретически в бесконечности) параметры потока выравниваются. Если скорость потока превосходит где-либо скорость звука, обтекание сопровождается скачками уплотнения, которые также исчезают в бесконечности. При X, > 1 и pj = р изменение параметров может происходить в прямом скачке уплотнения, перпендикулярном к кромкам (XiXk=l). [c.237]

Дальнейшее увеличение числа М потока на входе в решетку при Ml > М р приводит к расширению сверхзвуковых зон, усилению интенсивности местных скачков уплотнения и к увеличению зоны отрыва пограничного слоя. При этом потери в решетке растут, угол отклонения потока уменьшается. Увеличение числа Ml > Мкр при неизменном угле атаки в дозвуковой решетке оказывается возможным лишь до определенного предельного значения, когда область звуковых и сверхзвуковых скоростей перекроет все узкое сечение (горловину) межлопаточного канала. Число М на входе в решетку, при котором средняя скорость в узком сечении межлопаточного канала решетки на данном угле атаки достигает местной скорости звука, называется максимальным и обозначается Mimax- Дальнейшее увеличение скорости набегающ,его потока сверх Мцпах и, следовательно, увеличение объемного расхода воздуха через дозвуковую решетку становится невозможным (происходит запирание решетки). [c.68]

В настоящее время установлено, что помпаж связан с периодическими срывами потока, вознх кающими главным образом на выпуклой поверхности (спинке) профилей лопаток при обтекании компрессорных решеток. При постоянных оборотах кохмп-рессора (а следовательно, при постоянной окружной скорости лопаток) уменьшение расхода приводит к уменьшению осевой составляющей скорости потока на входе в данную решетку. Следовательно, относительная скорость при обтекании профиля в решетке изменяет свое направление, угол набегания потока, возрастая, становится больше критического, вследствие чего и возникает срыв потока со спинки лопатки. [c.151]

Сравнение конфузорных, активных и диффуэорных решеток при различных углах входа Pi (или при различных углах атаки i = Pi—р,в> показывает (рис. 11.11), что форма профиля, конфузорность (или диф-фузорность) каналов и угол поворота потока влияют на характер зависимости snp( i)- Сравнение четырех решеток при различных углах входа потока показывает, что максимальные углы атаки допускают реактивные (конфузорные) решетки. Решетки с меньшей конфузорностью и малым углом поворота, а также решетки активного типа более чувствительны к изменению угла входа потока. Диффузорные (компрессорные) решетки особенно резко реагируют на изменение угла в.хода потока (рис. 11,11) Отметим, что углы выхода потока не сохраняются постоянными ирн переменных углах входа р,. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...