Параметры решетки геометрические

Из рассмотрения схем кристаллических решеток (см. рис. Ч), если считать что атомы являются как бы упругими, касающимися друг друга шарами, вы текает, что параметр решетки а н атомный диаметр d связаны простыми геометрическими соотношениями. [c.24]

Классификацию дефектов обычно осуществляют по чисто геометрическим признакам, а именно jio числу измерений, в которых нарушения структуры кристалла простираются на расстояния, превышающие характерный параметр решетки. Выделяют четыре класса дефектов. [c.85]

Как и в прямых соплах [61], в сопловых решетках турбин возникает переохлаждение пара, зависящее от геометрических и режимных параметров решетки, а также от начального перегрева (или соответственно начальной влажности). При переходе от перегретого к сухому, насыщенному и влажному пару относительное давление за решеткой р, а также во всех точках обвода профиля сопловой решетки несколько меняется (рис. 3.1). Минимальные давления на трех режимах устанавливаются на спинке профиля, вблизи узкого сечения канала и на выходных кромках р р, где формируется вихревое движение. За выходным кромками существуют условия, благоприятствующие частичной конденсации здесь [c.73]

Известно, что эрозия лопаток (см. гл. 8) и дополнительные потери энергии в решетках связываются в основном с крупными каплями влаги. Представление о размерах крупных капель и влиянии некоторых геометрических и режимных параметров решетки на их количество в общем потоке дискретной фазы дают опытные данные [31], частично воспроизведенные на рис. 3.29, а. Диаметры крупных капель и их количество зависят от основных режимных и геометрических параметров решетки, перечисленных выше. С увеличением числа Mi (ei) размеры крупных капель умень- [c.114]

Из выражения (65) видно, что геометрические параметры решетки оказывают влияние на коэффициент не только из-за изменения абсолютной величины кромочных потерь Е р, но и расхода среды G. [c.46]

Однако опыты показывают, что в решетках с криволинейной выходной кромкой лопаток коэффициент т в зависимости от формы выходной части профиля и геометрических параметров решетки изменяется в довольно широких пределах. Так, по опытам МЭИ [9 ] коэффициент т изменяется в пределах 0,11- -0,27. При этом меньшие его значения относятся к сопловым решеткам. Такое значительное изменение коэффициента т подтверждает, что полу-эмпирическая формула (73) является приближенной. При выполнении практических расчетов можно ориентировочно принять средние значения в решетках с большой степенью конфузорности гп = 0,18, в решетках с малой конфузорностью т = 0,22. [c.49]

Расчеты и экспериментальное исследование пограничного слоя выполнены при различных режимах. При неблагоприятном распределении скоростей и = f (х) обнаружена возможность при изменении режима перемещения точки перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный вдоль контура лопатки. Так, на выпуклой поверхности лопаток (рис. 33) точка перехода на третьем режиме (Мз = 0,8 Rea = 1,87-10 ) согласно выполненным расчетам переместилась вверх по потоку на участок (х = = 0,5), где = 0. При других режимах, когда число Rej имело меньшее значение, точка перехода находилась за точкой минимума давлений (х = 0,83). Аналогичные результаты получены при исследовании пограничного слоя и на других лопатках, имеющих при заданных геометрических параметрах решетки в эпюре распределения скоростей и = /(х) участки, где = О, не только [c.74]

Влияние геометрических параметров. Изложенные методы расчета коэффициента профильных потерь и угла выхода потока из решетки позволяют определить расчетным путем влияние изменения того или иного геометрического параметра решетки ( , Р -на ее аэродинамические характеристики. Порядок выполнения таких расчетов изложен в монографии [19]. [c.90]

Важным геометрическим параметром решетки является ее относительная высота. Как показывает эксперимент, концевые потери в сопловых решетках увеличиваются с ростом влажности (рис. 11-14) это связано с тем, что в периферийных течениях пограничного слоя от вогнутой поверхности к спинке участвует жидкая фаза в форме пленок, а также в капельной структуре. При этом увеличиваются потери на трение у торцовых поверхностей и на образование и поддержание вихревого движения на спинке у концов лопаток. [c.307]

Геометрическими параметрами ступени (средний радиус ступени, высота и хорда лопатки, шаг решетки, геометрические углы входа, выхода и установки профиля, его полнота и пр.). [c.382]

Фиг. 5-42. Геометрические параметры решетки. а — прямолинейная решетка б — плоская решетка.

Профили направляющих и рабочих решеток строятся с помощью теоретических методов расчета потенциального потока газа. Исходя из выбранного распределения давлений по профилю, обеспечивающего минимальные потери энергии при заданных углах входа U выхода потока, определяются форма профиля и геометрические параметры решетки (шаг лопаток, угол установки профиля и др.). [c.163]

Такие решетки применяются в качестве сопловых для регулирующих ступеней паровых турбин. Основным геометрическим параметром решетки (кроме указанных выше) [c.169]

Принятое допущение несколько изменяет к. п. д. рабочих колес на нерасчетных режимах по сравнению с действительным к. п. д. Но поскольку оно применяется при расчетах характеристик гидротрансформаторов [19], а также и других машин [14], расчет можно вести, используя положение о равенстве коэффициентов ударных потерь независимо от направления набегающего потока. Коэффициент Суд принимаем равным единице из-за отсутствия достаточных данных, позволяющих уточнить его значение в зависимости от угла атаки, направленности потока и геометрических параметров решетки. [c.29]

Важным геометрическим параметром решетки является ее относительная высота. Как показывает эксперимент, концевые потери в сопловых решетках несколько увеличиваются с ростом влажности (рис. 4-13,а). Это связано с дополнительными потоками жидкой фазы, движущимися от вогнутой поверхности к спинке в виде пленок и капельного подслоя. При этом увеличиваются потери на тре-нпе у торцевых поверхностей и потери на образование и поддержание вихревого движения па спинке и у концов лопаток. В декартовой системе координат кривые Q = f bll) для влажного нара имеют больший угол наклона, чем для перегретого (рис. 4-13,а), что и свидетельствует об увеличении концевых потерь. Необходимо отметить, что качественный характер кривых 1 (1) на дозвуковых и сверхзвуковых режимах сохраняется примерно одинаковым. [c.92]

Рис. 1-71. Геометрические параметры решетки.

Исходя из выбранного распределения давлений по профилю, обеспечивающего минимальные потери энергии при заданных углах входа и выхода потока, определяют форму профиля и геометрические параметры решетки (шаг лопаток, угол установки профиля и др.). [c.108]

Геометрические параметры решетки определяются по следующим уравнениям [c.109]

Важнейшие геометрические параметры решетки (относительные шаг и толщина выходной кромки) определяются по формулам (для Днр = 0) [c.109]

В определенном диапазоне чисел Re и М влиянием этих критериев подобия на газодинамические характеристики решеток можно пренебречь. Так, если для реактивной решетки Re2= 2i/v2 6-105, а М 0,3, то решетка оказывается в автомодельных областях по R 2 п Мг, т. е. в областях независимости ц и ра от Rej и Мг. В этом случае газодинамические характеристики меняются только при изменении геометрических параметров решетки ( , ру, 7, Акр). [c.305]

Такие решетки применяются в качестве сопловых для регулирующих ступеней паровых турбин. Основным геометрическим параметром решетки (кроме указанных выше) является /==Fi/F — отношение выходного сечения межлопаточного канала к критическому (рис. 1-89). [c.122]

Здесь Atf — средний подогрев теплоносителя в реаторе — средний перепад температуры стенка—жидкость в канале реактора п — показатель степени в законе трения Ре " т — показатель степени в законе теплоотдачи Кп Рп" X = s/d — относительный шаг решетки Рх, Рд. Рз — геометрические параметры решетки твэлов [c.158]

Рассмотрим влияние некоторых геометрических и режимных параметров на газодинамические характеристики сопловой решетки. На рис. 3.30 приведены зависимости суммарных и профильных потерь и углов выхода потока от относительного шага, угла установки профиля и степени влажности перед решеткой. Отметим, что с ростом уо оптимальные значения шагц t смещаются в сторону несколько больших значений, что связано с изменением структуры и дисперсности жидкой фазы за решеткой. Этот вывод справедлив только для решетки С-9012А. Характер изменения оптимального шага в зависимости от влажности определяется формой профиля и другими геометрическими параметрами решетки. По опытным данным, зависимости (г) имеют экстремальный характер, причем минимумы пр и % получены при близких значениях t. С увеличением t снижается количество влаги, аккумулированной в пленках, так как размерЫ] f межлопаточных каналов увеличиваются. При этом растет количество крупных капель в ядре потока. Массовая доля таких капель в парокапельном слое и за кромкой монотонно убывает с ростом t. Вместе с тем данные на рис. 3.30 отражают влияние сложных процессов в решетке, возникающих при изменении t и уо- Углы выхода возрастают с увеличением t и у при высокой начальной влажности [c.119]

Критическая скорость флаттера в опытах с отдельной лопаткой составляла йУкр=22,6 м/с. При относительном шаге лопаток в решетке г=0,415 и угле установки 40° критическая скорость флаттера составляла 7,3 м/с. Следовательно, при определенном сочетании шагов и углов установки происходит значительное уменьшение критической скорости флаттера в решетке по сравнению с критической скоростью для отдельной лопатки. Как показали результаты исследований А. П. Кроля, соотношение указанных величин зависит от геометрических параметров решетки. При относительном шаге =0,83 и II 163 [c.163]

Доля круннодиснерсной влаги к = бка/(убвл> где — расход крупнодисперсной влаги у — степень влажности ( вл — расход влажного пара в единицу времени в рассматриваемом сечении, в общем случае зависит от места ее возникновения, степени влажности пара, геометрических параметров решетки и т. д. Как показывают исследования, закон изменения X = f (I) в зависимости от места возникновения влаги близок к закону изменения влажности по проточной части. Во всех случаях с ростом влажности доля крупнодисперсной влаги возрастает. При малой диаграммной влажности г/2д<3% доля крупнодисперсной влаги составляет всего несколько процентов, так как в этом случае влага образуется лишь в пределах рассматриваемой ступени. В то же время при нерасчетном режиме работы проточной части турбины (частота вращения ротора (й < 0,5(Оном) при У2д = 3-н4%) доля круннодиснерсной влаги существенно возрастает, так как из-за низкого КПД в зоне влажного пара будут работать уже несколько ступеней. [c.274]

Как и в прямых соплах (см. гл. 6 и 8), в сопловых решетках турбин возникает переохлал дение пара, величина которого зависит от геометрических и режимных параметров решетки, а также от начального перегрева (или соответственно начальной влажности). На рис. 11-2 показаны графики распределения давлений и локальных значений переохлаждения АГ по обводу профиля решетки ТС-1А для перегретого, насыщенного и влал ного пара иа входе. Можно отметить, что при переходе от перегретого к сухому насыщенному и влажному пару относительное давление во всех точках [c.292]

Основными геометрическими параметрами решетки профилей являются Ь — хорда профиля лопатки t — шаг решетки = = tib — относительный шаг решетки В = bit — густота решетки (величина, обратная относительному шагу) б — угол установки профиля в решетке Рхл — входной угол профиля, образованный касательной к средней линии профиля в передней кромке и фронтом решетки рал — выходной угол профиля, образованный касательной к средней линии в задней кромке и фронтом решетки р2р = ar sin alt — выходной угол решетки, где а — ширина узкого сечения межлопаточного канала. [c.151]

Рис. 5,8. Геометрические параметры и профили лопаток турбинных решеток а—параметры решетки б—профили Тб (вверху) и NASA BiEiIi

Распределение локальных скоростей в точках обвода профиля существенно зависит от формы вогнутой и выпуклой поверхностей, а также от геометрических и режимных параметров решетки. Увеличение кривизны на выпуклых участках профиля 1приводит к увеличению скорости н наоборот. При скачкообразном изменении кривизны, например в точках сопряжения дуг окружностей, теоретические кривые распределения давлений и скоростей претерпевают разрыв. Поэтому обводы профиля современных решеток выполняют с плавно изменяющейся кривизной. [c.294]

Анализ зксиериментальных кривых профильных потерь, представленных на рис. 11.13, показывает, что характер изменения пр в зави-симостп от Мг определяется формой профиля (кривизной спинки в косом срезе, формой и толщиной кромки) и геометрическими параметрами решетки. При этом следует различать две основные зоны изменения докритическую (М2<М2 ) и закритическую (М2>М2 )- В докритиче-ской области с увеличением Мг коэффициент потерь для большинства решеток несколько уменьшается. При отрывном обтекании спннки профиля увеличение Ма обычно приводит к возрастанию пр. В закрити-ческой области цр резко возрастает и достигает максимального значения при Мг>1. Дальнейшее увеличение Mj приводит к некоторому снижению Snp. Область резкого возрастания пр называют областью кризиса потерь при околозвуковых скоростях. [c.308]

При пересечении системы волн разрежения и косых скачков отдельные линии тока лшогократно н различно деформируются, причем при еа<е. средний угол выхода потока увеличивается по сравнению с дозвуковым режимом поток отклоняется в косом срезе. С увеличением перепада давлений меняется спектр потока в косом срезе канала и за решеткой, изменяются интенсивность и характер расположения волн разрежения и скачков уплотнения. Увеличиваются протяженность и интенсивность первичной волны разрежения. Углы первичного, отраженного и кромочного скачков уменьшаются, и точка падения косого скачка F на спинку профиля (точка С) смещается по потоку (рис. 11.14,6). В соответствии с этим меняется и характер деформации отдельных линий тока. Однако интенсивность скачков возрастает только до определенного значения числа М , зависяш,его от геометрических параметров решетки. [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...