Угол входа

Определить величину теоретического напора, разливаемого центробежным насосом, при следующих данных абсолютная скорость входа воды в колесо j = 4,2 м/сек, диаметр внутренней окружности колеса = 150 мм, угол входа = 75°, скорость вращения п = 1450 об/мин, абсолютная скорость выхода воды из колеса = 24,6 м/сек, диаметр наружной окружности колеса [c.109]

Обозначив параметры потока перед решеткой (скорость, давление и угол входа) соответствующими буквами с индексом 1 (Vi, pi и Pi), а за решеткой — индексом 2 V , и Ра), введем так называемую величину скорости на бесконечности (рис. IX.И) [c.217]

Угол входа сбрасываемой струи под уровень воды в нижнем-бьефе зависит от конструктивных особенностей сооружения. При свободно падающей струе (рис. 24.6, б) угол входа 0вх близок к 90 . [c.209]

Свободная поверхность в рассматриваемой области принимается горизонтальной. Кроме того, струя отклоняется от дна приблизительно под тем же углом, под которым она достигает дна, т. е. угол входа под воду приблизительно равен углу между осью входящей струи и свободной поверхностью. [c.211]

Угол входа пара на рабочую лопатку находится по соотношению, которое выводится из треугольника скоростей [c.106]

Угол входа пара на рабочую лопатку, по формуле (3.9), tg Рх — с, sin ai/( i os ai — ы) = 543 0,276/(543 x X 0,961-157) = 0,411 j3, = 22°20 . [c.111]

Задача 3.19. В активной ступени пар с начальным давлением Ра —2 МПа и температурой 4 = 350°С расширяется до рх — = 1,5 МПа. Определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,945, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл м/С] = 0,45, угол входа пара на рабочую лопатку = и угол выхода пара из рабочей лопатки — — [c.112]

Угол входа пара на рабочую лопат-Рис. 3.4 ку, из соотношения (3.9), [c.112]

Задача 3.21. В активной ступени пар с начальным давлением j5o = 2,4 МПа и температурой /о = 390°С расширяется до pi = = 1,3 МПа. Построить треугольники скоростей и определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток t = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины л = 3600 об/мин, угол входа пара на рабочую лопатку ySi = 22° и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2°. [c.113]

Угол входа пара на рабочую лопатку, из соотношения (3.9), tg = с, sin а,/(с, os а, — ы) = 320 0,276/(320 х X 0,961-141) = 0,530 , = 27°50. [c.114]

Угол входа пара на рабочую лопатку, из соотношения (3.9), tg Pi = l sin a,/( i os [ — ) = 478 0,276/(478 x X 0,961-210) = 0,529 , = 27 45. [c.116]

Задача 3.35. Определить, на сколько уменьшится относительный кпд на лопатках активной ступени при снижении отношения окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара м/ i с 0,45 до 0,4, если известны скоростной коэффициент сопла q> = 0,95, скоростной коэффициент лопатки 1 = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13° и угол входа пара на рабочую лопатку = 1°- [c.122]

Решение Угол входа пара на рабочую лопатку при и/с, = 0,45 определяем по формуле (3.9) [c.122]

Угол входа пара на рабочую лопатку при и/с, = 0,4, по формуле (3.9), [c.122]

Степень реактивности р, окружная скорость на середине лопатки и, относительная скорость входа газа на лопатки Wj, относительные скорости выхода газа из канала между рабочими лопатками в активной и реактивной ступенях ц>2, абсолютная скорость выхода газа из канала между рабочими лопатками j, угол входа газа на рабочую лопатку угол наклона абсолютной скорости выхода газа из канала между рабочими лопатками 2 и работа 1 кг газа определяются по формулам для паровых турбин (см. 3.1). [c.146]

Угол входа газа на рабочую лопатку, из соотношения (3.9), [c.150]

Обычно 1 16- 17°. В ряде случаев для увеличения длины лопаток и соответствующего снижения потерь в ступени принимают q(i = I2- -147 Средний угол входа потока на лопатки рабочего колеса (см. рис. 4.4) [c.184]

При выборе профиля исходят прежде всего из желаемой организации потока (углов входа и выхода) и режима течения, характеризуемого приведенной скоростью I или числом М. В приложении приведены некоторые характеристики турбинных профилей, разработанных МЭИ. Приняты следующие обозначения турбинных решеток первая буква С или Р обозначает сопловые (направляющие) или рабочие, число — средний угол входа, следующее число — эффективный угол выхода, последняя буква — тип профиля. Тип профиля зависит от режима течения так, тип А — дозвуковые (М<0,7ч- 0,9) тип Б — околозвуковые (0,9<М< 1,15), тип В — сверхзвуковые (1,1 <М< 1,3), тип Р — расширяющиеся (М>1,3). Например, С-90-12А обозначает сопловую решетку с углом входа 90° и эффективным углом выхода 12°, дозвуковую. [c.99]

Угол входа потока в относительном движении [c.172]

Угол входа потока [c.252]

Угол входа на среднем диаметре [c.232]

Свойство бл. д. изменять характеристики ступени при изменении 63/62 удобно использовать для целей регулирования производительности ступени. При сочетании безлопаточного и лопаточного диффузора ширину бл. д. можно изменять таким образом, чтобы при изменении производительности угол входа в ЛД оставался постоянным [c.303]

При торцовом фрезеровании большое значение имеет положение обрабатываемой детали относительно режущего инструмента. Наименее благоприятной является симметричная установка фрезы и детали (рис. 8, б), когда угол входа равен углу выхода [c.338]

Шо — угол входа резца, соответствующий моменту врезания. [c.188]

В чисто радиальной ступени, выполняющейся обычно с небольшой реактивностью, поток рабочего тела поворачивается в рабочем колесе только в плоскости, перпендикулярной к оси вращения, и выходная скорость на оптимальном режиме имеет приблизительно радиальное направление. Угол входа рабочего колеса Pi выполняется меньшим 90 . [c.17]

Угол входа лопатки, если таковой есть,—aj [c.98]

В варианте IV представлена лопатка с переменным профилем по высоте без прямолинейного участка на входе и с углом входа ai, меньшим 90°. По высоте лопатки изменяется угол входа от значения а пер на периферии до У корня лопатки. В этом [c.100]

Строя характеристики решеток, мы приняли в качестве такого фактора угол входа потока на решетку о или В случае ступени [c.257]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

Капли воды, образующиеся при расширении насыщенного пара, увлекаются паром, но не получают величины средней скорости потока пара. Вследствие этого угол входа частиц воды на лопатки в их относительном движении получается больше, чем частиц пара (рис. 51). [c.42]

Рис. 51. Удар о лопатку частиц воды в потоке влажного пара скорость и угол входа с индексом Ь относятся к частицам воды

Рис. 51. Удар о лопатку частиц воды в потоке <a href="/info/513764">влажного пара</a> скорость и угол входа с индексом Ь относятся к частицам воды

В правильных мальтийских механизмах угол между осью паза креста и осевой линией водила при входе ролика в паз (так называемый угол входа) равен 0,5я рад (90°), а в неправильных — больше 0,5я рад. [c.84]

Угол входа в зацепление ведомого колеса связан зависимостью [c.100]

Р — угол входа влаги в рабочее колесо. [c.86]

Мальтийский механизм (рис. 6.27, г) состоит из эксцентрика 1 и мальтийского креста 2. Палец А, жестко закрепленный на эксцентрике 1, входит в паз креста и поворачивает его на угол 2Рн=2л/г , где г,,—число пазов креста. Угол входа Y=90°. Скачковий зубчатый барабан 3, жестко насаженный на вал креста, поворачиваясь на тот же угол, перемещает сцепленную с ним киноленту 4 на шаг кадра Я . Радиус скачкового зубчатого барабана Qe= Ян/2Рн =Якгк/2л. После выхода пальца из паза крест останавливается и движение ленты прекращается. Предохранение креста от поворота по инерции обеспечивается фиксирующей шайбой 5. На валу эксцентрика помещается маховик 7, обеспечивающий вращение вала с заданным коэффициентом неравномерности S. [c.260]

Диапазон чисел ЬЛ Угол входа потока Угол выхода потока а. Обозначение профиля Оптимальный относительный pt Оптимальный угол установки opt Хорда Ь, см Площадь Л см Момент инерции Jmin Момент сопротивле- см [c.351]

Диапазон чисел М Угол входа потока ррасч Угол выхода потока JJj Обозначение профиля Оптимальный относительный opt Оптимальный угол установки Рв opt Хорда Ь, см Площадь F, см- Момент инерции Момент сопротивле- см [c.352]

Хорда на среднем диаметре Ь , мм Высота лопатки, мм на входе Zipi на выходе /j Угол входа Pi,. ..° [c.175]

В этом варианте tgy требует поправки на osaj, где — угол входа лопатки [c.127]

При работе ступени турбины на влажном паре конденсат образует на поверхности лопаток соплового аппарата волнистую пленку, которая с малой скоростью стекает с задних кромок сопловых лопаток в виде капель и струек, разбрызгиваемых на капли в осевом зазоре между сопловым аппаратом и рабочим колесом. Многократные удары этих капель о поверхность лопаток рабочего колеса и являются причиной своеобразных разрушений, которые принято называть эрозией. Наиболее подвержены эрозии передние кромки лопаток рабочих колес ступеней низкого давления. Удар капли о поверхность рабочей лопатки тем сильнее, чем больше окружная скорость и, угол входа в колесо pi и масса капли. Увеличение скорости пара i, его плотности и величины осевого зазора между сопловым аппаратом и рабочим колесом дает обратный эффект, так как приводит к уменьшению скорости соударения капли с лопаткой и, следовательно, к уменьшению эрозии. Эрозия лопаток в паровых турбинах определяется комплексным влиянием указанных факторов. Попытка количественной оценки эрозионной стойкости турбинных лопаток была предпринята в 30-х годах Л. И. Дехтяревым. В свете современных воззрений и новых фактов теория Л. И. Дехтя-рева требует дальнейшего развития и уточнения. [c.85]

Примером реактивного профиля может служить разработанный МЭИ профиль ТС-ЗБ для околозвуковых скоростей на выходе (рис. 18). Профиль разработан для сопловых лопаток поэтому геометрический угол входа составляет приблизительно 90°. Значительный радиус скругления обеспечивает известную атако-устойчивость при углах р ф 90°. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...