Скорость жидкости, определение

Скорость жидкости, определение 27 Сложные эфиры 250 Смазка (и) [c.359]

Более воспроизводимые результаты получаются для перемешиваемой с определенной контролируемой скоростью жидкости и, в частности, для вращающегося дискового электрода, для которого и была в первую очередь сформулирована теория конвективной диффузии. [c.209]

Во всех нижеприведенных критериальных уравнениях для определения коэффициента теплоотдачи всегда применяют среднюю скорость жидкости [c.428]

Еще два уравнения для определения указанных неизвестных функций находим из условий непрерывности компонент скорости течения фаз (4. 1. 18), (4. 1. 19). Поскольку возмущение скорости жидкости, вызванное присутствием пузырька, имеет порядок 0 (3), а скорость потока на бесконечном удалении и = аг (4. 1. 5) имеет порядок 0 (1), то этим возмущением скорости можно пренебречь по сравнению с величиной az. Подставляя (4. 1.5) и (4. 1. 14) в граничное условие (4. 1. 18), получим следующее уравнение [c.126]

Стоящая здесь производная dv/dt определяет не изменение скорости жидкости в данной неподвижной точке пространства, а изменение скорости определенной передвигающейся в лро- [c.15]

Поскольку пристеночный слой тонкий, то при решении ураВ нений (24,12] с целью определения движения в основной массе жидкости следовало бы взять в качестве граничных условий те условия, которые должны выполняться на поверхности тела, т. е. равенство скорости жидкости скорости тела. Однако решения уравнений движения идеальной жидкости не могут удовлетворить этим условиям. Мол<но потребовать лишь выполнения этого условия для нормальной к поверхности компоненты скорости жидкости. [c.126]

Число Рейнольдса для течения в пограничном слое меняется вдоль поверхности обтекаемого тела. Так, при обтекании пластинки можно определить число Рейнольдса как = Их/ где j —расстояние от переднего края пластинки, (У —скорость жидкости вне пограничного слоя. Более характерным для пограничного слоя, однако, является такое определение, в котором роль размеров играет какая-либо длина, непосредственно характеризующая толщину слоя в качестве таковой можно выбрать толщину вытеснения, определенную согласно (39,26) [c.238]

Применим полученные в предыдущем параграфе результаты к турбулентному пограничному слою, образующемуся при обтекании тонкой плоской пластинки, — таком же, какое было рассмотрено в 39 для ламинарного течения. На границе турбулентного слоя скорость жидкости почти равна скорости LJ основного потока. С другой стороны, для определения этой скорости на границе мы можем (с логарифмической точностью) воспользоваться формулой (42,7), подставив в нее вместо у толщину пограничного слоя б ). Сравнив оба выражения, получим [c.252]

В результате получаем зависимость оу и Р от скорости Шр и Ро- Критические значения параметров потока Шо и Ро соответствуют случаям, когда о/ обращается в нуль. Как правило, наибольший практический интерес представляют именно критические скорости, для определения которых следует положить а=0 и, задаваясь параметрами стационарного потока жидкости (гоо, Ро), связанными уравнением Бернулли [см. соотношение (6.20) ч. 1], искать (численным счетом) значения Р/, при которых определитель 0(1, 0, Ро, О, р) обращается в нуль. [c.267]

Как указывалось выше, каждый из этих моментов характеризуется определенным значением скорости жидкости. Чтобы определить последнюю, необходимо рассмотреть механизм воздействия потока жидкости на твердые частицы, лежащие на дне. [c.193]

Что касается характера движения жидкости в вязком подслое, то на этот счет, как уже отмечалось выше, имеются две точки зрения. Согласно первой (ее называют гипотезой Прандтля—Тейлора) движение жидкости в вязком подслое является полностью ламинарным, согласно второй (она высказана Ландау) — в определенной степени турбулентным, причем по мере приближения к стенке происходит постепенное затухание турбулентности сходство с ламинарным движением заключается в одинаковом, а именно линейном распределении средней скорости жидкости. [c.405]

При определении аэродинамических характеристик летательного аппарата будем исходить из концепции плавного обтекания, в соответствии с которой граничным условием на поверхности тела является требование равенства нулю нормальной составляющей относительной скорости жидкости. В соответствии с этим индуцированная скорость в некоторых точках о. о поверхности должна погашаться нормальной составляющей скорости невозмущенного течения, а также скоростью частиц газа от вращения аппарата ( ж. Мг), т. е. [c.225]

В отличие от задачи Стокса об обтекании твердой сферы в анализе закономерностей обтекания жидкостью газового пузырька или капли (при Re 1) необходимо учитывать циркуляцию в дискретной фазе, возникающую под действием касательных напряжений на обтекаемой поверхности (рис. 5.9). Это приводит к определенным изменениям в математическом описании. Во-первых, уравнения сохранения массы и импульса теперь должны записываться и для сплошной, и для дискретной фаз. (Очевидно, что система (5.15) будет справедлива в нашем случае для обеих фаз.) Во-вторых, изменяется содержание условий совместности для касательной компоненты импульса. Если для твердой сферы допущение об отсутствии скольжения фаз на непроницаемой поверхности раздела означает равенство нулю касательной скорости жидкости, то для пузырька или капли условие [c.210]

Для определения так называемой скорости трогания v , т. е. скорости жидкости, при которой частицы грунта, находящиеся на дне, будут трогаться, причем начнется движение, можно пользоваться данными табл. 13.2, составленными для глубин потока порядка 0,5 м. [c.330]

Моделируя поток некоторой жидкости при заданном геометрическом масштабе объектов k (рис. 5-2), необходимо применить в модели другую жидкость, вязкость которой будет удовлетворять условию (5-11). Выполнение при этом условия (5-9) для скоростей требует определенного соотношения между располагаемыми перепадами пьезометрических уровней (гидростатическими напорами) Н для натурного объекта и его модели так как по уравнению Бернулли любая характерная скорость может быть [c.108]

Дайте определение абсолютной и относительной скорости жидкости в насосе. [c.204]

Чтобы обеспечить заполнение сечения на выходе жидкостью (воздухом) такого насадка, его длина должна быть не менее трех диаметров. Картина явления здесь аналогична входу в трубу (рис. 135, б). Заштрихованная вихревая зона является источником существенных местных потерь энергии, вследствие чего коэффициент скорости ф (определенный по скорости на выходе) оказывается значительно меньшим 1. Если принять коэффициент сопротивления, как при входе в трубу, = 0,5 и коэффициент Кориолиса на выходе 2 = 1. по формуле (274) получим [c.240]

Обе категории потерь зависят от числа Рейнольдса. Кроме того, давление зависит от скорости жидкости в черпательной трубе. Следует иметь в виду, что число Рейнольдса при обтекании черпательной трубы и при трении о стенки будут различными, так как в первом случае характерным размером будет диаметр черпательной трубы, а во втором — удвоенное расстояние между стенками кожуха. Также следует иметь в виду, что обтекание происходит со свободной поверхностью, следовательно, будет оказывать влияние число Фруда. Следовательно, определение давлений и момента на черпательной трубе является сложным. [c.267]

Поскольку теплофизические характеристики жидкости обычно задаются в таблицах, при проведении эксперимента необходимо определить зависимость между коэффициентом теплоотдачи и средней скоростью жидкости в трубе. Схема экспериментальной установки показана на рис. 16.2. Жидкость циркулирует с помощью насоса 8 в замкнутом контуре, в котором размещены экспериментальная труба ], обогреваемая электрическим нагревателем 2, и охлаждаемый водой холодильник 6. Наличие холодильника позволяет поддерживать заданную температуру жидкости на входе в экспериментальную трубу. Расход жидкости регулируется задвижкой 7 и измеряется расходомером 5. Температура воды на входе в экспериментальную трубу и выходе из нее измеряется термопарами 4. Термопара 3 служит для определения температуры стенки трубы. [c.202]

В этом случае движение жидкости неуста-новившееся, для определения распределения давлений можно пользоваться интегралом Коши — Лагранжа в форме (13.7), а для потенциала скоростей жидкости — формулой (13.5). [c.186]

При действительных движениях гидродинамические силы отличаются от сил, определенных в рассматриваемой теории непрерывных потенциальных возмущенных движений идеальной жидкости. Отличия обусловлены главным образом силами вязкого трения, появлением разрывов внутри поля скоростей жидкости, влиянием сжимаемости для газов и наличием границ других тел. Несмотря на эти добавочные влияния, развитая выше теория и ее основные идеи имеют важное значение. Эта теория кладется в основу дальнейших более точных теорий и непосредственно используется во многих приложениях. [c.206]

Легко видеть, что для несжимаемой н<идкости задача о возмущенном движении безграничной массы жидкости относительно системы л — та же задача, которую мы подробно изучили выше. Следовательно, соответствующий потенциал скоростей, построенный для распределения скоростей СГ, определенного [c.209]

В замкнутом контуре, на некоторой, части которого генерируется пар (рис. 2.1), плотность среды в подъемных и опускных линиях различна и вследствие действия сил гравитации возникает естественная циркуляция. Контур работает надежно, если обеспечиваются достаточно хорошие условия теплопередачи во всех обогреваемых его участках. Так как интенсивность теплообмена зависит от гидродинамики потока, определение значений истинных скоростей жидкости и пара, а также скорости циркуляции во всех элементах контура является одной из основных задач расчета. [c.47]

Из условия равенства нулю относительной скорости жидкости на поверхности тела следуют и другие важные для расчетной практики выводы, облегчающие нахождение поля температур, и, следовательно, определение и а. [c.139]

В общем случае температура и скорость жидкости переменны по сечению потока. Возможное распределение / и а) в определенном сечении трубы показано на рис. 6-1. [c.169]

Расход жидкости определен по плотности ро. При этом полагаем, что жидкость плотностью ро, вовлекаясь в движущийся слой, приобретает в среднем скорость Wx. [c.234]

Для определения остальных показателей степени требуется либо иметь дополнительные данные, либо сделать какие-то предположения, основанные на нашем представлении о ходе процесса. Предположим, что скорость жидкости в отверстии не зависит от его сечения. В этом случае время вытекания должно быть обратно пропорционально 5 . Вместе с тем время вытекания при одинаковом начальном уровне жидкости А должно быть пропорционально общей массе жидкости и, следовательно, 51. Это дает для показателей А и / значения 1 и -1. При таком предположении сразу определяется показатель г = 1/2 и для времени вытекания получается выражение [c.102]

В первой главе при описании течений в газожидкостных системах было дано определение режима снарядного течения (см. рис. I, б). Напомним, что этот режим течения характеризуется периодическим прохождением вдоль оси трубы больших, сравнн.мых по размеру с диаметром трубы, пузырей газа. Будем предполагать, что пространство между газовыми пузырями, заполненное жидкостью, не содержит дисперсных газовых включений. Будем также считать, что возмущенно жидкости, вызванное прохождением данного пузыря газа, не влияет на скорость всплывания остальных пузырей, и их движение можно считать независимым. Таким образом, рассмотрим движение одного большого газового пузыря в условиях ламинарного и турбулентного профилей скорости жидкости [71]. Основным гидродинамическим [c.209]

Другими слова ш, несмотря на большую величину сдвига у передней кромки, для придания частице вращательного движения, которое обусловило бы значительную подъемную силу, требуется определенное время. Поэтому при малых значениях а подъем частицы, обусловленный течением со сдвигом, незначителен по сравнению с подъемом, вызываемым поперечной составляющей скорости жидкости. В предельном случае при х — и1Р рассматриваемое выше отношешю принимает значение [c.354]

Решение. Для колебаний с малой амплитудой член (vV)v в уравнении движения всегда мал по сравнению с d jdt независимо от величины частоты (О. Если > б, то при определении распределения скоростей плоскость диска можно считать неограниченной. Выбираем цилиндрические координат . с осью г по оси вращения и ищем решение в виде Vr = Vz = О, v = = /" (2, t). Для угловой скорости жидкости 0(г, получаем ураниеиие [c.128]

В литературе [1си0льзуется также и другое определение R для плоского иуазенлевого течения — как отношения /гС7/г, где U — средня (по сечению) скорость жидкости. Ввиду равенства U = имеем hu/v = 4R/3, где R определено согласно (28,4). [c.150]

Для наглядности будем говорить о трехмерном пространстве состояний и представлять себе аттрактор расположенным внутри двумерного тора. Рассмотрим пучок траекторий на пути к аттрактору (ими описываются переходные режимы движения жидкости, ведущие к установлению стационарной турбулентности). В поперечном сечении пучка траектории (точнее —их следы) заполняют определенную площадь проследим за изменением величины и формы этой площади вдоль пучка. Учтем, что элемент объема в окрестности седловой траектории в одном из (поперечных) направлений растягивается, а в другом — сжимается ввиду диссипативности системы сжатие сильнее, чем растяжение— объемы должны уменьшаться. По ходу траекторий эти направления должны меняться — в противном случае траектории ушли бы слишком далеко (что означало бы слишком большое изменение скорости жидкости). Все это приведет к тому, что сечение пучка уменьшится по площади и приобретет сплющенную, и в то же время изогнутую форму. Но этот процесс должен происходить не только с сечением пучка в целом, но и с каждым элементом его площади. В результате сечение пучка разбивается на систему влол<енпых друг в друга полос, разделенных пустотами С течением времени (т. е. вдоль пучка траекторий) число полос быстро возрастает, а их ширины убывают. Возникающий в пределе t- oo аттрактор представляет собой несчетное множество бесконечного числа не касающихся друг друга слоев — поверхностей, на которых располагаются седлов1ле траектории (своими притягивающими направлениями обращенные наружу аттрактора). Своими боковыми сторонами и своими концами эти слои сложным образом соединяются друг с другом каждая из принадлежащих аттрактору траекторий блуждает по всем слоям и по прошествии достаточно большого гцзсмеии пройдет достаточно близко к любой точке аттрактора (свойство эргодичности). Общий объем слоев и общая площадь их сечений равны нулю. [c.166]

Замечательную аналогию движению сжимаемого газа представляет движение в поле тяжести несжимаемой жидкости со свободной поверхностью, если глубина слоя жидкости достаточно млла (мала по сравнению с характеристическими размерами задачи, например, по сравнению с размерами неровностей дна водоема). В этом случае поперечной компонентой скорости жидкости можно пренебречь по сравнению с продольной (вдоль слоя) скоростью, а последнюю можно считать постоянной вдоль толщины слоя, в этом приближении (называемом гидравлическим) жидкость можно рассматривать как двухмерную среду, обладающую в каждой точке определенной скоростью v и, кроме того, характеризующуюся в каждой точке значением величины h — толщины слоя. [c.569]

Полуэмпирические формулы для определения коэффициента трения (XII,46) и (XII.48), имеющие теорети(еское обоснование и охватывающие движение в трубах разного диаметра, гри различных скоростях и для различных жидкостей, появились сравнительн ) недавно. В различных областях техники до сих пор продолжают пользоваться многочисленными эмпирическими формулами, полученными непосредстве но путем обработки опытных данных и действительными лишь в ограниченных условиях (для определенных жидкостей, определенных диаметров труб, 1 коростей течения, температур и т.д.). В этих формулах шероховатость степс < принимается постоянной или учитывается с помощью специальных коэффициентов (так называемые коэффициенты шероховатости), причем для каждой формулы даются особые шкалы коэффициентов шероховатости в зависимости о г материала трубы. [c.190]

Геометрическая высота всасывания Яр. в, т. е. высота, на которую может подняться жидкость ио всасываюш,ей ipy6e, всегда меньше вакуумметрической высоты всасывания, что связано с частичным расходом этого перепада на преодоление гидравлических сопротивлений при движении потока по всасывающей трубе и сообщение всасываемой жидкости определенной скорости. Соотношение между геометрической и вакуумметрической высотами находят из уравнений Бернулли, составленных для сечепий I—I и О—О относительно плоскости сравнения О—О. [c.309]

Покажем теперь, как определенную таким образом силу можно вычислить с помощью уравнения импульсов (7.2). В качестве контрольной поверхности 2 возьмем поверхность, изображаемую контуром AB DEFA на рис. 34, включающую в себя площадь сечения струи 5, смоченную площадь стенки СО, свободную поверхность струи АВ, РЕ и сечение растекающейся струи (на рис. 34 ВС и ЕО), в котором скорости жидкости становятся параллельными стенке, а давление выравнивается ) с давлением на свободной поверхности Ро- [c.56]

Пусть имеем тело, которое движется как угодно, обозначим через Па различные переменные во времени скорости точек тела, определенные относительно неподвижной системы координат — той же самой системы, относительно которой определена скорость жидкости СГцоит- При определении возможность вращения тела учитываем. Рассмотрим задачу о движении тела относительно неинерциальной системы координат л. Относительные скорости точек тела в системе л представятся формулой [c.209]

В контурах с трубами, выведенными в паровое пространство, даже когда циркуляция полностью прекращается, скорости жидкости во входных сечениях трубы все же не равны нулю. В такой трубе, как в дифференциальном манометре, устанавливается определенный весовой уровень. Если труба обогревается, этот уровень может поддерживаться лишь при определенной скорости Wq, которую принято называть скоростью подпитки. Режим, который устанавливается при о = 1 иодв, называется режимом застоя циркуляции. [c.57]

На рис. 8.15 в координатах, отвечающих формуле (8.5), представлены опытные данные, полученные при кипении воды, этилового спирта и н-бутана в условиях, когда влиянием паросодержа-ния пренебречь нельзя. Эти данные относятся к перечисленным выше структурам течения парожидкостной смеси, поэтому в расчет здесь вводилась истинная скорость жидкости w. При ее определении истинное объемное паросодержание ф рассчитывалось по формуле (1.32) или по данным норм расчета циркуляции в паровых котлах (см. номограммы рис. 1.12). [c.242]

В условиях дисперсно-кольцевой структуры потока, т. е. с момента начала срыва капель с поверхности пленки, определяемого формулами (1.72) и (1.73), расчет коэффициента теплоотдачи следует вести, подставляя в формулу (8.5) действительную среднюю скорость жидкости в пленке, которая может быть во много раз меньше скорости w. Однако, как уже отмечалось, в обогреваемых трубах из-за набухания пристенного двухфазного слоя весьма трудно точно измерить толщину пленки, а следовательно, и среднюю скорость течения в ней жидкости. В связи с этим был иредло-жрн метод, дающий возможность, минуя непосредственные измерения, найти эффективное значение скорости жидкости в пленке Wэф, которым определяются интенсивность..теилообмена и гидродинамическое сопротивление при дисперсно-кольцевой структуре [180]. Метод основан на гидродинамической теории теплообмена. Предполагается, что в двухфазном потоке при определенных сочетаниях режимных параметров (так же как и в однофазном) устанавливается соответствие между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением. [c.243]

Как видим, расчет коэффициента теплоотдачи при кипении в трубах по формуле (8.5) в условиях дисперсно-кольцевой структуры требует знания средней скорости жидкости в пленке. В условиях больших расходов для пароводяной смеси эта скорость может быть определена по графику рис. 8.16, а а общем случае определение 10яф представляет довольно сложную задачу [c.245]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...