Уменьшение с увеличением стали мягкой

При относительно небольших временах выдержки и числах циклов (что соответствует небольшим накопленным временам до 30— 50 час) в силу процессов деформационного старения стали типа 18-8 наблюдается уменьшение циклических пластических деформаций (см. рис. 9) и увеличение сопротивления этим деформациям (рис. 10 и И). С накоплением суммарного времени деформирования начинает проявляться роль циклических деформаций ползучести, и сопротивление неупругим деформациям уменьшается. Следствием этого является уменьшение сопротивления разрушению при мягком нагружении по сравнению с жестким для одинаковых деформаций пулевого полуцикла (см. рис. 4 и 6). [c.111]

Поскольку полимерные материалы имеют невысокую удельную ударную вязкость, то для уменьшения нагрузки, возникающей при клепке и действующей на соединяемые элементы, обычно используют не сплошные заклепки, а полые (трубчатые) из мягкой стали, а также алюминиевые, латунные, медные и из сплава монель. Для распределения нагрузки на большую площадь полимерного материала применяют полые заклепки с увеличенной головкой или сплошные заклепки с шайбой, подкладываемой под головку заклепки. Диаметр головки заклепки или шайбы должен быть тем большим, чем ниже прочность полимерного материала на сжатие. На фиг. УП. 1, а—в изображены полые (трубчатые) заклепки, соединяющие элементы из полимерных материалов. Отверстия для заклепок глубиной до 2 мм пробивают, а большей глубины — сверлят. [c.132]

Таким образом, с увеличением скорости охлаждения металла шва вместо сравнительно мягких равновесных структур ферритно-перлитной стали происходит образование неравновесных, мелкодисперсных структур сорбита, троостита и бейнита, что приводит к заметному повышению прочности и уменьшению пластичности металла шва. Аналогичное явление происходит в сталях, которые с целью повышения их прочности подвергаются процессу так называемого термического упрочнения. [c.245]

Передний угол у измеряют в главной секущей плоскости между передней поверхностью и основной плоскостью Р . Он оказывает большое влияние на процесс резания. С увеличением у уменьшается работа, затрачиваемая на процесс резания, улучшаются условия схода стружки и повышается качество обработанной поверхности. Но увеличение переднего угла приводит к снижению прочности резца и ускоренному его изнашиванию вследствие выкрашивания режущей кромки и уменьшения теплоотвода. Различают углы положительные (+у), отрицательные и равные нулю. При обработке твердых и хрупких материалов применяют небольшие передние углы, мягких и вязких материалов — углы увеличивают. При обработке закаленных сталей твердосплавным инструментом или при прерывистом резании для увеличения прочности лезвия назначают отрицательные углы у. В зависимости от механических свойств обрабатываемого материала, материала инструмента и режимов резания углы у назначают от -10° до +20°. [c.447]

Известно, что с увеличением постоянных растягивающих напряжений цикла предел выносливости уменьшается, постоянные сжимающие напряжения, наоборот, в большинстве случаев повышают выносливость. В данном случае под повышением (или понижением) выносливости понимается увеличение (или уменьшение) переменной составляющей на пределе выносливости. Исключение составляют только мягкие стали, для которых постоянные сжимающие напряжения, подобно растягивающим напряжениям, уменьшают переменную составляющую на пределе выносливости. [c.296]

Площадь поперечного сечения канала мундштука прямо пропорциональна толщине свариваемой стали. Скорость истечения должна обеспечивать устойчивое горение пламени. Пламя не должно быть слишком мягким или жестким , так как первое склонно к обратным ударам и хлопкам, а второе выдувает расплавленный металл из сварочной ванны. Если увеличить давление кислорода, то скорость истечения смеси увеличится и ядро удлинится. С уменьшением скорости истечения смеси ядро укорачивается. С увеличением номера мундштука размеры ядра соответственно увеличиваются [c.84]

С увеличением сечения деталей применяют более мягкие режимы ССС с меньшими плотностью тока и усилием осадки и большей длительностью (табл. 27). При повышении теплопроводности и электропроводимости металла режим сварки ужесточают. При небольших сечениях деталей (до 50 мм ) ССС дает возможность получать качественные соединения большинства легированных сталей и цветных сплавов. Для уменьшения окисления при нагреве и получении качественных соединений при небольшой деформации ССС, особенно деталей больших сечений, выполняют в защитной газовой среде или вакууме. [c.134]

Например, при точении быстрорежущими резцами мягкой стали и образовании относительно устойчивого нароста участки, которые большую часть времени защищены полностью заторможенным металлом, естественно, не могут значительно изнашиваться, ибо для осуществления износа необходимо относительное перемещение. Износ идет в основном на участках подвижного контакта. На передней поверхности за пределами нароста начинает вырабатываться лунка, а у боковых сторон стружки от самой режущей кромки на передней и задних поверхностях начинают образовываться так называемые проточины. Остальная часть задней поверхности либо не изнашивается практически, либо изнашивается незначительно только в относительно редкие периоды полного срыва нароста и обнажения задних поверхностей. При скоростях резания больших, чем минимальная рациональная скорость Оо, когда температура резания превышает 500—550° С, интенсивная выработка лупки на передней поверхности быстрорежущего резца приводит к такому уменьшению площадки неподвижного контакта и увеличению переднего угла, что нарост теряет устойчивость. В результате быстро увеличивается частота полных срывов нароста, резко возрастает суммарная продолжительность обнажения задних поверхностей и очень быстро наступает катастрофический износ по задним поверхностям. [c.165]

Зависимости (4.43) и (4.44) проверяли на образцах из стали 45, изготовленных из прутка диаметром 50 мм и обеспечивающих незначительный разброс экспериментальных данных. Испытания осуществляли при растяжении-сжатии с частотой около 1 цикл/мин. Нагружение производили ступенчато с переходом от жесткого режима к мягкому и наоборот. Причем переход от одного режима к другому характеризовался как увеличением уровня нагрузки (деформации) в ступени, так и ее уменьшением. [c.104]

Изделия из стали К4 диаметром 20—22 мм прокаливаются в масле и соляной ванне. Температура соляной ванны может быть 160—180° С, а также 220° С. Благодаря применению более мягкой охлаждающей среды при закалке стали К4 в ней возникают меньшие напряжения и деформации, поэтому эта сталь пригодна для производства, например, измерительного инструмента. Возникающее при закалке увеличение размеров примерно на 0,1% компенсируется уменьшением размеров во время отпуска (см. табл. 17, 18). Величина изменения размеров (объемная деформация) и формы зависит от содержания в стали аустенита и от его стабильности. Количество остаточного аустенита и величины объемной деформации, возникающей под влиянием выдержки при температуре 150° С после различных температур нагрева при закалке, можно видеть в табл. 58. [c.180]

На рис. 64 по данным работы [190] показаны петли гистерезиса для алюминиевого сплава R. R. 58, полученные при одном и том же напряжении и частотах нагружения 1, 10 и 2000 цикл/мин при симметричном цикле растяжения сжатия. Как видно, имеет место существенное увеличение площади и ширины петли гистерезиса с уменьшением частоты нагружения. Аналогичные результаты были получены в работе [223] при испытании на изгиб мягкой стали [c.85]

Жесткие режимы характеризуются повышенной производительностью в связи с уменьшением времени сварки, увеличением усилия сжатия и концентрированным нагревом. Эти режимы применяются а) для сварки нержавеющих сталей, так как при сварке на мягких режимах возможно выпадение карбидов в околошовной зоне, приводящие к потере коррозионной стойкости б) для сварки алюминия, меди и медных сплавов, так как они обладают высокой теплопроводностью и для них недопустим перегрев околошовной зоны в) для сварки ультратонкого металла толщиной до 0,1 мм. [c.394]

Жесткие режимы характеризуются повышенной производительностью в связи с уменьшением времени сварки, увеличением усилия сжатия и концентрированным нагревом. Эти режимы применяют при сварке коррозионно-стойких сталей, так как при использовании для этого мягких режимов возможно выпадение карбидов хрома в околошовной зоне и вследствие этого потеря коррозионной стойкости, при сварке алюминиевых и медных сплавов вследствие их высокой теплопроводности и недопустимости перегрева околошовной зоны, при сварке ультратонкого металла толщиной до 0,1 мм. [c.321]

Графит влияет на свойства чугуна, зависящие от его формы и распределения наличие графита придает чугуну свойства, отличные от свойств стали. Графит — наиболее мягкая и вместе с тем наиболее хрупкая составляющая чугуна, пронизывающая его металлическую основу, нарушая сплошность и прочность чугуна, особенно при динамических нагрузках, и действует как внутренний надрез. Наиболее желательны, с точки зрения уменьшения эффекта надреза, изолированные друг от друга сферические включения. Увеличение количества и размеров графитовых включений и неравномерность их распределения уменьшают прочность чугуна. [c.6]

Коррозионная выносливость более крупных образцов с насадками практически не зависит от марки стали и ее статической прочности. Исследования образцов из стали 35 с насадками из нормализованной стали 45, латуни Л62, фторопласта Т4, а также с резиновыми сальниками показали [121, с. 7-10], что при всех этих насадках имеет место дополнительное снижение коррозионной выносливости образцов из стали 35. Так наличие фторопластовой втулки и резинового сальника снижает условный предел коррозионной выносливости соответственно с 95 МПа (без насадки) до 60 и 50 МПа, что примерно соответствует значению условного предела коррозионной выносливости образцов во стальными и латунными насадками. Отмечено, что на коррозионную усталость деталей с насадками влияют три фактора концентрация напряжений, циклическое трение в сопряжении вал-втулка и щелевая коррозия. В связи с тем, что влияние концентрации напряжений на уменьшение коррозионной выносливости с увеличением диаметра образца уменьшается,.а также учитывая, что существенное снижение коррозионной выносливости может иметь место и при наличии насадок из мягких материалов, не вызывающих больших контактных давлений, сделан вывод, что при испытании образцов с насадками в коррозионной среде фактор концентрации напряжений не играет решающей роли, определяющими являются циклическое трение и щелевая коррозия. Повышение коррозионной выносливости стальных образцов с увеличением их диаметра связано с влиянием относительного разупрочнения поверхности образца под действием коррозионной среды. Чем меньше диаметр образца, тем при всех прочих равных условиях сильнее влияние разупрочнения. Это положение еще в большей степени характерно для образцов с насаженными втулками, когда процессы разупрочнения усиливаются циклическим трением и щелевой коррозией. [c.145]

Как показали исследования, испытания проводились на образцах трубчатой формы (рис. 2.1) с использованием оборудования, описанного в гл. 2 [31—33, 37—39], при одночастотном мягком нагружении (частота около 1 цикл/ мин, Т = 650° С) в течение первых циклов материал (сталь Х18Н10Т) упрочняется и деформирование сопровождается уменьшением циклической пластической деформации б (рис. 5.8, а), причем интенсивность упрочнения зависит от уровня действующих напряжений. При этом стадия упрочнения при меньших амплитудах действующих напряжений (оц = 240 МПа) протекает более длительное время, чем при больших напряжениях. С увеличением уровня напряжений (а = = 300 340 МПа) стадия разупрочнения (увеличение ширины [c.176]

Кривые изменения максимальных напряжений о щах и ширины петли пластического гистерезиса б в процессе нагружения для данных режимов приведены на рис. 5.15. При одночастотном нагружении с заданной амплитудой максимальной упругопластической деформации Сатах, как видно из рис. 5.15, а, на начальной стадии (до МШр 0,15) происходит интенсивное упрочнение материала, выражающееся в повышении амплитуды напряжений в циклах и уменьшении циклической пластической деформации б, а затем наступает стадия их стабилизации, продолжающаяся вплоть до появления микротрещины размером 2—3 мм,, когда начинается резкое падение нагрузки. Из полученных данных следует, что сопротивление деформированию стали Х18Н10Г при жестком одночастотном нагружении и Г = 650° С, характеризуемое в первую очередь кинетикой циклической пластической деформации, на начальной стадии подобно мягкому нагружению материала в аналогичных условиях. С увеличением доли относительной долговечности наблюдается некоторое их различие, выражающееся в увеличении при мягком нагружении величины б (переход материала к разупрочнению), что связано, по-видимому, с наличием квазистатического повреждения, которое отсутствует при жестком нагружении, когда б после стабилизации остается постоянной. [c.189]

К. Бах и Р. Бауманн (Ba h und Baumann [1921, 11) в 1921 г. провели опыты с мягкими и углеродистыми сталями при нагружении мертвым грузом в температурном диапазоне от 20 до 500°С и наблюдали большое падение значения модуля при 400°С, за которым следовало обычное линейное уменьшение Е с увеличением температуры. Франклин Эверетт ) в своей докторской диссертации, выполненной в Мичиганском университете в 1931 г., описал подобные результаты для модуля [д. стали, полученные тоже в опытах с нагружением мертвым грузом. Он наблюдал неожиданное падение значения модуля, но это случилось при несколько меньшей температуре, равной 300°С. [c.489]

Критическая температура перехода стали в хрупкое состояние в значительностй степени зависит от величины зерна стали. Пластичность малоуглеродистой стали при низких температурах повышается с уменьшением величины зерна, а температура перехода в хрупкое состояние сдвигается в сторону низких температур при измельчении перлита [62]. Увеличение размеров ферритного зерна вызывает повышение порога хладноломкости у мягкой листовой стали. У мелкозернистой стали ударная вязкость при понинсении температуры уменьшается плавно, а у крупнозернистой — резко [50]. [c.42]

Шекспиром, должны быть тщательным образом проверены. Отдавая себе отчет в существовании проблемы, связанной с отжигом образцов в процессе исследования температурной зависимости модуля, Шекспир циклически изменял температуру своих образцов большое число раз в дипазоне от 13 до 100°С с целью получить процент уменьшения модуля при каждом цикле. В этих опытах ему пришлось рассматривать примерно 300 интерференционных полос, чтобы можно было сравнить значения модуля при каждом из двух экстремальных значений температуры и одинаковой нагрузке. Два наблюдения Шекспира особенно существенны и фактически могут пролить дополнительный свет на природу аномалии Вертгейма в железе. Во-первых, не только для мягкого железа, но и для меди, твердой латуни и стали начальное нагружение образца в каждом случае приводит к процентному увеличению модуля, когда температура изменяется от 13 до 100°С. Во-вторых, во всех последующих [c.469]

Обработка диаграмм жесткого нагружения (с заданным размахом упругопластической деформации), полученных для тех же температур, что и в случае мягкого нагружения (с заданной амплитудой нагрузки), дала следуюш ие результаты, У стали 22К при Np 10 наблюдается увеличение циклических напряжений с ростом числа циклов нагружения. При Np 10 остается примерно постоянной с небольшим уменьшением перед разрушением. Наиболее интенсивное увеличение циклических напряжений по мере накопления числа циклов наблюдалось при Т 270° С. При Т = 450° С упрочнение материала, т. е. рост напряжений, заканчивалось через 2—4 цикла, затем напряжение д< ) оставалось практически постоянным вплоть до разрушения. У циклически разупрочняющейся стали ТС нагружение с = onst сопровождается падением напряжений. С повышением температуры испытаний скорость падения циклических напряжений возрастает и при Т = 550° С она существенно превосходит скорость изменения напряжения для Т = 270° С. Процесс роста о ) стали ТС при Т = 270—450° С за счет деформационного упрочнения заканчивается после 2—3 циклов, а при Т 550° С снижение напряжений начинается с первого цикла нагружения. Отмеченные закономерности циклического поведения указанных материалов определяют сопротивление их разрушению (рис. 5). [c.54]

Первое обстоятельное исследование изменения р при низкотемпературном деформационном старении отожженной стали с 0,07% С и 0,004%N проведено Коттреллом и Чёрчменом, оно показало уменьшение р на 0,17 0,20 и 0,23% при увеличении степени предварительной деформации (волочением) на 8 23 и 42% соответственно [154, с. 271]. В наших опытах максимальное падение р при естественном старении нормализованного армко-железа, деформированного растяжением на 5%, составило 0,35% [ПО, с. 65], а при искусственном (100° С) —около 0,60%. Эти значения хорошо согласуются с результатами работ [155, с. 241, 156] по изменению р при искусственном старении науглероженного железа и весьма мягкой томасовской стали, деформированных растяжением на 5—10%. Результаты находились в пределах 0,34—0,60%- Используя данные работы [28], для приведенных изменений р при деформационном старении получим, что выделяющееся из твердого раствора количество +N составляет 6-10 - 2-10 % (по массе), что допустимо для медленно охлажденной мягкой стали. Отметим также, что в работе [154, с. 271] установлено хорошее общее соответствие кинетики уменьшения р и увеличения твердости при деформационном старении. [c.87]

В определенных условиях уменьшение р, связанное с. процессом деформационного старения, может вызывать падение значений его не только ниже уровня свежеде-формированного, но и ниже уровня исходного (недеформи-рованного) состояния (табл. 4). Последнее означает, что уменьшение р за счет сегрегации -fN на дислокациях не только компенсирует, но и перекрывает увеличение р за счет холодной деформации. Это согласуется с соответствующими расчетами, по которым уменьшение р за счет выделения + N из твердого раствора может в пять — шесть раз превышать увеличение р при холодной деформации мягкой стали [154, с. 271]. [c.88]

Жесткие режимы характеризуются повышенной производительностью в связи с уменьшением времени сварки, увеличением усилия сжатия и концентрированным нагревом. Эти режимы применяются а) для сварки нержавеющих сталей, так как при сварке на мягких режимах возможно выпадение карбидов в околошовиой зоне, приводящие к потере коррозионной стойкости [c.342]

Сливные стружки образуются при резании вязких и мягких материалов (например, мягкой стали, латуни) и являются наиболее распространенными. Стружки надлома образуются при резании хрупких металлов (например, серых чугунов). Такая стружка состоит из отдельных, как бы вырванных элементов, почти не связанных между собой при этом обработанная поверхность получается грубо шероховатой, неровной. Стружки скалывания занимают промежуточное положение между сливными стружками и стружками надлома и образуются при обработке некоторых сортов латуни и твердых сталей с большими подачами и относительно мальшш скоростями резания. С изменением условий обработки стружка скалывания может перейти в сливную и наоборот. Образованию сливной стружки способствует увеличение переднего угла у, уменьшение [c.36]

Уширение. Под влиянием обжатия (Е—е) прокатываемая полоса не только удлиняется, но и уширяется. Развитию ушире-ния препятствует трение о валки. Равнодействующая симметричных усилий вследствие круглой формы валков направлена по направлению П., а не вдоль валков. Направление действия силы трения только продольно, а потому поперечное передвижение частиц незначительно. По опытам Шельда линейное уширение при одинаковой ширине приблизительно обратно пропорционально толщине после пропуска. Тонкие полосы дают большее уширение, чем толстые при одинаковых условиях. Все явления уши-рения должны быть функцией трех переменных 1) f прокатываемого металла, от которой зависит величина междучастичного трения с понижением t° уширение увеличивается 2) трения между прокатываемым металлом и материалом валков 3) скорости истечения металла. Уширение увеличивается с уменьшением угла захвата и увеличением диаметра валков. Валки малого диаметра дают большую вытяжку, чем валки большого диаметра, которые не вытягивают, а давят железо. Для калибровки валков точное знание явления уширения имеет громадное значение. Имеются многочисленные исследования для выяснения условий уширения и факторов, влияющих на него, как то давление, диаметр валков, состояние поверхности валков и прокатываемой полосы, t° П., толщины и ширины прокатываемой полосы и т. п. Дехец рз] находит, что уширение в первую очередь распространяется на края прокатываемой полосы и в виду этого почти не зависит от ширины. Жез на основании своих опытов над свободным уширением вычислил среднее значение в зависимости от обжатия и дал недостаточно точную, но на грактике часто встречающуюся ф-лу уширения В для мягкой стали [c.6]

Пупиновские катушки со времени их введения в эксплоатацию претерпели до настояш его времени целый ряд видоизменений. При конструировании первоначальных образцов все усилия были обращены к тому, чтобы уменьшить омич, сопротивление обмоток, иначе говоря—повысить постоянную времени т, т. к., особенно при кабельных жилах большого диаметра, введение омич, сопротивления в линию может -свести на-нет уменьшение затухания, до-< тигаемое увеличением самоиндукции, причем сразу же стало ясно, что наиболее под-ходяш ей формой сердечника катушки является тороидальная форма. Материалом для сердечника сперва предназначалось мягкое железо в виде тонких пластин. Но вследствие больших потерь, обусловливаемых такой конструкцией сердечника, от него при-й1лось отказаться. После долгих испытаний остановились на сплаве железа с силицием [c.266]

ПИИ структурных эле- ментов материала име- ет место при сливной стружке, снятой при высокой скорости Р.,Х >,4 а следовательно без образования наращен- р2 ного острия затем в порядке постепенного ухудшения качеств поверхности как в смысле гладкости, так и в < тношении неизменности структуры материала идут элементная стружка, стружка с наращенным острием, стружка разрыва и наконец гтружка скалывания. Мероприятиями, улучшающими состояние обработанной поверхности, являются 1) уменьшение глубины Р., ведущее за собой превращение элементной стружки и стружки скалывания в сливную,2) уменьшение угла Р., имеющее то же влияние, и 3) увеличение скорости Р.,препятствующее образованию наращенного острия. Но опытам Швердта, напр, для мягкой стали (временное [c.159]

У деталей с невысокой концентрацией напряжений и работающих при температуре, близкой к нормальной, наклеп увеличивает предел выносливости в среднем примерно на 30%. Влияние наклепа на выносливость жаропрочных сплавов зависит от химического состава сплава, рабочей температуры, метода создания някпепя и т д. Подробно этот вопрос рассмотрен в работе [24]. Глубину и интенсивность наклепанного слоя, как и знак остаточных напряжений, можно регулировать путем подбора режимов механической обработки и сочетаний последней с различными видами термической обработки. Например, увеличение скорости и уменьшение глубины резания, применение более мягких кругов и обильного охлаждения снижают величину и глубину распространения растягивающих остаточных напряжений. Отжиг, сквозной нагрев с последующим быстрым охлаждением или виброконтактное полирование, выравнивающее температуру в поверхностном слое, позволяют получить остаточные напряжения сжатия [26]. Наклеп и микроструктура металла деталей влияют на их электромагнитные и другие физические свойства. Так, наклеп пластин магнитонроводов уменьшает их магнитную проницаемость у крупнозернистой электротехнической стали магнитная проницаемость выше, чем у мелкозернистой, и т. д. [c.328]

С помощью разработанной методики скользящего пучка рентгеновских лучей получены важные для практики сведения о структурном состоянии поверхностных слоев металлических материалов, обработанных технологическими методами, в частности, шлифованием и при прокатке. В процессе шлифования произошел распад двухфазного сплава, так называемое альфирование. которое привело к уменьшению иа два порядка числа циклов до разрушения авиационных лопаток. При этом обычно контролируемые свойства сплава не показывали отклонений от нормы. Лишь анализ тонкого поверхностного слоя, составляющего доли микрометра, выявил изменение структуры, которое в процессе эксплуатации лопаток привело к их катастрофическому износу [3]. Аналогичным образом была вскрыта причина разрушения высокопрочной стали при трении в паре с относительно мягкой оловянистой бронзой [1], При исследовании тонкого поверхностного слоя бронзы обнаружено наличие интерметаллической фазы (Сиз18пв), вызванное диффузионным притоком атомов олова к поверхности. Образование в приповерхностной зоне бронзы новой фазы с высокой твердостью резко изменило механизм трения взаимодействующих материалов и привело к увеличению на несколько порядков интенсивности износа стали, сопряженной с бронзой. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...