Теплота жидкостей приведенная

При расчете расходов пара и приведенных скоростей пара в отдельных измерительных участках учитывалось изменение теплоты жидкости и охлаждение труб по ходу пароводяной смеси от печи [c.205]

Все приведенные выше теплообменные устройства с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем в каналах или межтрубном пространстве (см. например, рис. 1.3 и 1.10) могут быть использованы для организации фазового превращения потока теплоносителя. Отметим некоторые наиболее интересные конструкции испарительного элемента для сброса теплоты, подводимой к сплошной поверхности. В конструкции, показанной на рис. 1.11,д, охлаждающая жидкость распределяется по каналам 2 и при движении сквозь пористую матрицу 3 в окружающее пространство она поглощает теплоту и испаряется. Если такое устройство размещено в отверстии корпуса аппарата перед воздухозаборником реактивного двигателя, то в качестве испаряющейся жидкости можно использовать горючее последнего. В другом испарительном элементе пористое покрытие на теплоотдающей поверхности не имеет каналов, но выполнено трехслойным, с различной проницаемостью боковых и среднего слоев, причем последний имеет наиболее высокое гидравлическое сопротивление (см. рис. 1.11, 6). Охлаждающая жидкость распределяется по теплоотдающей поверхности стенки 1 внутри примыкающего к ней слоя 4 высокой проницаемости. Далее направления потоков теплоты и испаряющейся жидкости в пористой структуре совпадают — по нормали от теплопередающей поверхности. [c.14]

Процесс конденсации в случае перегретого пара рассчитывают по приведенным выше формулам, но вместо удельной теплоты парообразования г подставляют значение г, равное разности энтальпий перегретого пара и насыщенной жидкости. [c.212]

Вынужденная конвекция происходит под действием внешней движущей силы, здесь жидкость обтекает поверхность, имеющую более высокую или более низкую температуру, чем температура самой жидкости. Скорость движения жидкости при вынужденной конвекции больше, чем при свободной, поэтому в этом случае при заданном перепаде температур может быть передано больше теплоты. Возрастание теплового потока связано с необходимостью расхода энергии, затрачиваемой для приведения жидкости в движение. [c.260]

Приведенные примеры говорят о том, что при поверхностном кипении паровая фаза может сравнительно долго находиться в переохлажденном ядре потока, полностью не конденсируясь. Следовательно, когда двухфазный пристенный слой достаточно развит,, ,ие вся теплота, подводимая к потоку, идет на подогрев жидкости часть ее расходуется на образование пара. В этих условиях возникают значительные трудности при определении истинной среднемассовой температуры жидкости в данном сечении трубы а также ИСТИННОГО значения паросодержания ф. При определенных соотношениях между режимными параметрами расчет среднемассовой температуры жидкости по уравнению (9.1) приводит к завы- Шенным значениям . [c.256]

Скорость роста пузырьков зависит от интенсивности подвода теплоты обеими составляющими теплового потока. В качестве параметра, определяющего интенсивность теплообмена при кипении, может быть использовано число Якоба. Число Якоба получается при приведении системы дифференциальных уравнений и условий однозначности, описывающих теплообмен ттри кипении жидкости, к-безразмерному виду. Для указанной системы получено уравнение подобия (13-8). Последний безразмерный комплекс, входящий в правую часть этого уравнение, является числом Якоба [c.299]

Распахните зимним морозным днем окно, и на вас хлынет поток холодного воздуха, а навстречу ему сверху, из-под потолка, устремится теплый комнатный воздух. При этом холодный воздух займет нижнюю часть комнаты, оттеснив теплый воздух вверх. Причина подобного поведения воздуха кроется в разности плотностей холодной, уличной, и теплой, комнатной, масс. Но нас в этом круговороте интересует характер переноса теплоты. Такой процесс распространения теплоты, обусловленный перемещением макрочастиц жидкости в пространстве из области с одной температурой в область с другой температурой, называют конвекцией. Различают два вида конвекции — вынужденную и свободную. В первом случае жидкость движется за счет внешних для данного процесса сил (насоса, вентилятора, ветра), во втором случае — за счет разности плотностей нагретых и холодных частиц жидкости (примером чего может служить приведенное описание течений воздушных масс у открытого окна). [c.114]

Как уже указывалось в главе 1, пограничный слой пересекают молекулы окружающего газа, которые, образуя локальный поток Осл, соприкасаются с поверхностью жидкости, приобретая энергию, соответствующую температуре жидкости, и переносят ее общему потоку газа. Учитывая, что температура жидкости изменяется в процессе тепло- и массообмена от до /ж. к и что рассматриваем среднюю за весь процесс, т. е. постоянную для данного процесса приведенную теплоемкость газа Сг, количество теплоты, переданной в пограничном слое, определим, как для жидкости и газа по формуле [c.50]

Что касается ограничений к возможности развития приведенной здесь теории, то надо отметить, что нами была решена задача о передаче тепла в растущий неподвижный пузырь пара, обладающий сферической сим- ", метрией формы. В процессе роста пузыря подъемные силы перемещают его вверх в окружающую среду, температура которой выше, так как среда не охлаждается при отводе теплоты испарения в процессе роста пузыря. Конечная скорость роста парового пузыря, который поднимается в жидкости с постоянной температурой, будет поэтому больше скорости роста рассмотренного здесь неподвижного пузыря со временем она приближается к постоянной величине. Выражения для постоянной скорости роста широко представлены в периодической литературе. Если воспользоваться использованным в настоящей статье методом применительно к задаче о росте па- [c.224]

Кроме этого, на основании разработанного метода найден ряд обобщенных температурных зависимостей термодинамических функций на линии фазового равновесия жидкость—пар. Получена обобщенная зависимость для расчета давления насыщенных паров [22, 24] при температурах, соответствующих давлению насыщения от 1 кПа до критического со средней ошибкой 1%. Для теплоты парообразования выведенная обобщенная зависимость [25] описывает экспериментальные данные в диапазоне Tr = = 0,50-ч-0,95 со средней ошибкой 1—3%. Полученные обобщенные зависимости для плотности пара и жидкости на кривой сосуществования в диапазоне приведенных температур описываются со средней ошибкой в 1% [26, 27]. Так как многие известные методы расчета теплофизических свойств газов и жидкостей требуют для своего расчета знание теплоты парообразования и плотности жидкости при нормальной температуре кипения, то были получены простые и точные обобщенные зависимости для расчета этих свойств [28]. [c.96]

При достаточно длительном взаимодействии больших объемов металлов в зоне сплавления образуются соединения в соответствии с равновесной диаграммой состояния. Если время контактирования взаимодействующих металлов ограничено, то характер структурообразования зависит и от других факторов, таких как теплота образования соединения, условия равновесия системы при данной температуре, структура подложки и т. д. [18]. Так, в системе магний — медь (рис. 73) при температуре 510° С в среде аргона высокой чистоты жидкость появляется через 3—4 с после приведения в контакт нагретых образцов. Закристаллизовавшаяся жидкость, образовавшаяся при выдержках до 5 с, состоит из эвтектики Mg+ [c.151]

Анализ и обобщение экспериментальных данных [43—46, 51, 75—77] показали, что значения теплоты парообразования кремнийорганических жидкостей при приведенной температуре 0,625, выбранной в качестве стандартной, могут быть рассчитаны по уравнению [c.306]

Помимо этого в калориметрах в зависимости от их назначения и исследуемого объекта могут иметься и другие детали массивная стальная бомба при определении теплот горения или проведении в калориметре иных реакций под давлением тонкостенная камера для проведения процессов, не связанных с повышенным давлением ампулы из того или иного материала, обычно разрушаемые в процессе проведения опыта для приведения в соприкосновение содержащихся в них веществ с жидкостью калориметра (при определении теплот растворения, смещения, смачивания) и др. [c.184]

Нз и учитывают термические сопротивления структуры фитиля, они включают в себя любую разность температур между внутренней стенкой трубы и жидкостью и передачу теплоты теплопроводностью по насыщенной жидкостью структуре. Из приведенного в 2-8-4 анализа видно, что расчет / з затруднителен, если внутри фитиля происходит кипение жидкости. Верхний предел зна- [c.72]

Пользуясь этим соотношением, по значениям энтальпии жидкости и пара, приведенным в таблицах, можно определить значение соответствующей полной теплоты. [c.145]

Рассмотрим подробнее переход тел из жидкого состояния в газообразное при 1 ат, т. е. приблизительно при том давлении, которое имеет окружающий нас воздух на уровне моря. Как было уже сказано, вода превращается в газообразное состояние в этом случае при 100° С (точнее при 99,1°С) если у водяного пара, имеющего температуру 100° С, отнимать тепло, то этот пар можно превратить в воду. Другая жидкость, например эфир, кипит при 35° С, если находится под давлением 1 ат. Газообразный эфир при 35° С можно путем отнятия теплоты парообразования превратить в жидкость. Чтобы перевести в жидкость газ аммиак, применяемый в холодильных установках, приходится, если он находится под атмосферным давлением, сначала охладить его до температуры минус 33,5° С, азот, составляющий большую часть воздуха, до минус 196° С, кислород — до минус 183° С, а гелий — до минус 269° С. Из приведенных данных мы видим, что одни газы (водяной пар, эфир) при атмосферном давлении легко переходят в жидкое состояние, а другие (кислород, азот, гелий) — с трудом и для этого требуются особые условия. [c.39]

Если принять, что температурное изменение плотности газа так же, как и изменение его объема, происходит согласно газовым законам, то объем испаряющегося газа можно измерять не обязательно при температуре фазового перехода. При этом следует учитывать, что соотношение плотностей жидкости и газа будет отличаться от приведенного в табл. 2. Так, если в процессе перехода жидкого азота в газообразный объем газа измеряют при 0°С, то отношение между плотностями двух фаз равно 650 вместо 176 при температуре -196°С. Требование постоянства температуры, при которой измеряется объем газа, не является строгим, так как коэффициенты объемного расширения газов малы. Например, коэффициент объемного расширения азота составляет 3,7-10" К в интервале температур О—100°С. Отклонения в 1 К вызывают изменение плотности всего на 0,1 %. Заданное рабочее давление во время перехода жидкость — газ должно поддерживаться очень точно. Соотношение между чувствительностью измерения, т.е. изменением объема, приходящимся на единицу введенной теплоты, и величиной dp/dT зависит, согласно уравнению Клаузиуса - Клапейрона, от обратной температуры фазового перехода. Поэтому температура фазового равновесия между жидким и газообразным азотом при нормальном давлении менее чувствительна к изменению давления, чем температура любого другого перехода жидкость - газ, который происходит при более высоких температурах. [c.78]

Таким образом, с помощью предлагаемой новой опорной точки подобия удалось обобщить, с приемлемой для практики точностью, Р — V — Т-свойства насыщенного газа и жидкости, а также теплоты испарения. Причем приведенные зависимости весьма универсальны и справедливы для индивидуальных веществ самой разнообразной молекулярной структуры. [c.80]

На рис. 33 приведен температурный график процесса теплопередачи через плоскую однослойную стенку. При установившемся тепловом режиме количество теплоты, подводимой к поверхности стенки, равно количеству теплоты, проходящей через стенку, и количеству теплоты, отводимой от стенки к нагреваемой жидкости. [c.81]

Приведенные определения агрегатных состояний вещества условны. Реальным признаком различия агрегатных состояний является затрата теплоты плавления на Превращение твердого тела в жидкость и теплоты испарения на превращение жидкости в пар (газ), т. е. наличие между различными фазами энергетического барьера. [c.111]

По приведенным в таблице числам нельзя судить о теплоте адсорбции, отнесенной к 1 сн поверхности адсорбента, можно только сравнить адсорбционную способность различных жидкостей. Точно подсчитать поверхность высокопористых тел или порошков трудно. Например,величины внутренней поверхности 1 г активированного угля, полученные различными исследователями, находятся в пределах 120—1000 м . [c.382]

В приведенных выкладках не учитываются теплообмен с внешней средой и количество теплоты, отбираемое от пара при его охлаждении вместе с жидкостью. [c.152]

Более высокие скорости циркуляции (до 1 м/с) достигаются в газлифтных аппаратах (рис. 3.3.6, г, д). Конструкция кожухотрубного аппарата, показанного на рис. 3.3.6, д, позволяет обеспечить отвод (и подвод) теплоты от (к) перемешиваемой жидкости. Приведенная скорость газа в газлифтных аппаратах может достигать 2 м/с. [c.332]

Интенсивность внутрнпорового теплообмена. Одной из основных величин, определяющих испарение потока теплоносителя внутри пористых металлов, является интенсивность Ау объемного теплообмена. Выполним приближенную оценку этой величины. Из приведенного ранее физического механизма процесса следует, что основным режимом внутрнпорового теплообмена при движении двухфазного потока в нагреваемых матрицах является передача теплоты от пористого каркаса с температурой Т теплопроводностью через жидкостную микропленку к ее поверхности, имеющей температуру, равную температуре насыщения, где теплота затрачивается на испарение жидкости. [c.85]

На рис. 3-44 приведен график e =/(GrPr), заимствованный из [Л.3-58]. При вычислении Gr Рг за определяющий размер щели принята ее ширина L (независимо от формы щели) параметры вычислены для средней температуры, равной 0,5 (f i-f Гла). Из графика видно, что при Gr Рг < 1000 е = 1. Следовательно, при GrPr< 1000 перенос теплоты через слой жидкости в щели происходит теплопроводностью. В первом приближении отдельные участки графика Ig = / [Ig (Qr Рг)] допустимо принять за прямые. Тогда можно написать [c.244]

Индекс относится к жидкости индекс " — к пару на линии насыщения у —удельный вес, кг/м Ср — теплоемкость, ккал/кг-град ч — кинематическая вязкость, м 1сек < —динамическая вязкость, кг-сек м а —поверхностное натяжение, кг м г — теплота испарения,/ска г/кг к — коэффициент теплопроводности, /с/сал/л4-час-граЭ а — коэффициент температуропроводности, —ускорение силы тяжести, м сек t , Ts — температура насыщения, соответственно °С, К t — температура потока, °С ст—температура стенки, С i — теплосодержание среды, ккал/кг, hi = i—г л = А г //" — относительная энтальпия w , w" — приведенные скорости, м1сек Wg — весовая скорость потока, кг м -сек q — удельный тепловой поток, ккал/м -час-, — удельный критический тепловой поток —характерный линейный размер, м. [c.93]

В принципе все вещества можно перевести в аморфное состояние путем переохлаждения жидкости, но во многих случаях это сделать весьма трудно. Из схемы на рис. 2.12 понятно, что если температурный интервал между Тт и Tg невелик, то такое вещество легко аморфизируется. Кроме того, если вязкость переохлажденной жидкости сильно зависит от температуры, то с понижением последней вязкость может резко возрасти. В этом случае также легко получить аморфное состояние. Те же металлы, вязкость расплава которых невелика и мал ее температурный коэффициент, аморфизируются с трудом На рис. 2.13 показана схема температурных изменений вязкости т) и текучести Ф. Здесь т — приведенная температура, позволяющая сравнивать поведение различных веществ, т = /гТ //г , /г — постоянная Больцмана, Т — абсолютная температура, — молекулярная теплота испарения. Из рисунка видно, что для легко аморфизирующихся полимеров и жидкого силиката характерна сильная зависимость вязкости от температуры. Напротив, в случае металлов эта зависимость чрезвычайно слабая. [c.47]

В учебнике проф. Брандта имеется еще одно интересное и весьма полезное начинание в нем в приложении имеется раздел, в котором приведена основная литература по термодинамике — книги, брошюры и некоторые журнальные статьи. Этот список сочинений по термодинамике очень обстоятельный он охватывает литературу, вышедшую во второй половине XIX и в начале XX столетий (до 1917 г. включительно). В списке содержится более 450 наименований сочинений зарубежных и русских авторов. Вся приведенная в списке литература разбита по своему содержанию на 15, имеющих следующие наименования библиография задачники история сочинения общего характера и руководства первый и второй законы термодинами1Ш и. учение об энергии действие теплоты на твердые тела действительные газы, пары и жидкости характеристические уравнения тепловые машины холодильные машины тепловые (энтропийные) диаграммы принцип Ле-Шателье — Брауна приложения термодинамики к химии теорема Нернста и теория квант кинетическая теория газов. Из них наиболее обширными являются разделы Сочинения общего характера и руководства (136 наименований) и Первый и второй законы термодинамики и учение об энергии (76 наименований). [c.191]

К. В расчете использованы следующие числовые значения параметров скрытая теплота иапарения г= = 4,331-10 вт-сек кг, поверх1ностное натяжение ст = 139,5 эрг1слг, динамическая вязкость жидкого натрия 2,025 10 кг/ м сек) и соответственно плотности пара и жидкости Рп= 1,55-10-2 кг/м и рж = 0,794-103 2/ 3 Диаметр парового канала выбран равным 20 мм. При этих исходных значениях рассчитана и представлена па рис. 32 величина Q ма как функция гидравлического диаметра капилляра й. Приведенная зависимость, в частности, позволяет для данного наполнения и выбранных сечений /"п Рж достаточно быстро ответить на вопрос какой необходимо взять диаметр капиллярных каналов, чтобы (Передать заданный тепловой поток на расстояние I. Характерной особенностью изображенного семейства кривых является наличие оптимального размера капилляра, при котором максимальная величина передаваемого потока дмакс достигает наивысшей величины. [c.52]

Здесь, очевидно, — полная масса рабочей жидкости, испаряющаяся с единицы поверхности, а iqtjr — полное количество осажденного материала. Попробуем произвести численные оценки. Пусть плотность осадка близка к плотности материала стенки трубы (для приведенных выше высокотемпературных материалов она приблизительно равна 0,1 моль/см ). Скрытую теплоту испарения примем равной 180 кет сек/моль, плотность теплового потока зададим равной 50 вт]см . Если считать, что слой осадка имеет толщину 5=1 мм, то для обеспечения ресурса работы в 10 тыс. ч необходимо, чтобы растворимость не превышала около 0,1 атомных частей на миллион. Это крайне ничтожная растворимость. Естественно, что принятые оценки носят иллюстративный характер и недостаточно точны. Видимо, следует учитывать, что жидкость в трубе не находится в покое, а непрерывно циркулирует. Поэтому величина ц является динамической растворимостью, которая может быть меньше, чем статическая. В этом вопросе также ощущается недостаток экспериментальных данных, [c.73]

Из приведенных соотношений следует, что вся теплота, подводимая к кипяш,ей жидкости для получения пара любого состояния (сухого, насыш,енного, влажного или перегретого), идет на увеличение энтальпии пара. Энтропия перегретого пара может рассматриваться как сумма энтропий кипящей жидкости, процессов парообразования и перегрева пара. При высоком перегреве пара, когда его температура значительно выше температуры парообразования, водяной пар приближается по своим свойствам к идеаль ному газу. В этом случае его параметры удовлетворяют уравнению Клапейрона. Удельный объем перегретого пара можно прибли женно определять по уравнению Клапейрона [c.47]

Каждая серия опытов была проведена при одинаковых нагрузке, числе обороте ., количестве масла и его вязкости. Последнее достигалось тем, что враща.ющийся валик был полым внутри и по Hti-му можно было прокачивать воду пли друг ю жидкость, нагретую до любой температуры. Температура колодок во всех слу- U. X была практически равна температуре вала. Данные одной epiiii опытов В. Бюхе приведены в табл." 28. Рассматривая приведенные данные, можно отметить самое строгое соответствие между масляппстостыо и теплотой смачивания д.ля различных масел. [c.97]

Для увеличения устойчивости детали при нагрзгзках и возможности управления скоростью процесса складывания цилиндра в сильфон, его внутренняя полость заполняется рабочей жидкостью. Жидкость вытесняется из полости через регулятор слива, в результате чего обеспечивается необходимая скорость деформации. Преимуществами данного способа приведения в движение ТН являются его компактность, универсальность (т.е. возможна реализация как складывания, так и раздвижения сильфона), а также отсутствие дополнительных источников энергии, так как отбор теплоты производится непосредственно из камеры сгорания ДУ. [c.140]

Если для идеальных газов работа дисгрегации равна нулю, то в насыщенных парах большая часть теплоты парообразования расходуется именно на перевод жидкости в пар, а меньшая часть — на работу расширения. Например, для водяных паров при р==0,1 МПа р/тр 12,4 при р 1 МПа рА г- 9,4 при р 4,9 МПа р/тр = 7,6 и т. д. Как видно из приведенных данных, яр составляет 8—15% от р. [c.80]

Аналитически решить задачу по определению количества теплоты, переданной от стенки к жидкости, методом интегрирования приведенных дифференциальных уравнений практически невозможно из-за сложности этих уравнений. Этот метод применим лишь для отдельных наиболее элементарных задач процесса теплоотдачи и то лишь при целом ряде предпосылок, упрощающих их решение. Например, для решения задачи о теплоотдаче при движении жидкости в трубе [21 эти предпосылки заключаются в том, что жидкость считается несжимаемой, физические параметры ее принимаются постоянными, не зависящими от температуры, движение считается стационарным, а режим движения — ламинарным, сама труба принимается абсолютно гладкой и т. д. Естественно,что эти предпосылки далеки от действительных услови протекания процесса, и поэтому полученные аналитические решения плохо согласуются с опытными данными. [c.234]

В результате изучения этих методов рекомендуется в любом температурном интервале применять ме-годы Яна—Стила или Лимана—Деннера. В этом случае погрешность должна быть менее 5 %, за исключением области очень высоких приведенных температур. Описанные выше методы были развиты для чистых жидкостей. Для жидких смесей не предлагалось специальных корреляций и имеется мало приемлемых данных. В большинстве случаев можно допустить, что мольная теплоемкость смеси равна сумме мольных составляющих чистых компонентов [18]. При этом не учитывается влияние температуры на теплоты смешения [c.164]

Применять метод Роббинса и Кингри [уравнение (10.9.1)], если необходимы более точные значения теплопроводности в диапазоне приведенной температуры приблизительно от 0,4 до 0,8. В этом случае нужно знать плотность жидкости и теплоемкость, а также нормальную температуру кипения и теплоту парообразования. Метод не годится для неорганических веществ и соединений, содержащих серу. Погрешности обычно меньше 5 %. [c.454]

Приведенные свойства 14, 33 сл. Принцип соответственных состояний 14 сл., 33, 76 сл. приложение к определению Р — V — Т свойств метана и азота 15 Прокопио и Су метод расчета теплоты парообразования при нормальной температуре кипения 192 Псевдокритические свойства 76 сл. Пуранасамриддхи корреляция для теплопроводности жидкостей 454 [c.587]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...