Теплота приведенная

Согласно Строительным нормам и правилам (СНиП П-36-73 [9]) максимально часовые расходы теплоты на отопление и вентиляцию жилых, общественных и производственных зданий и сооружений должны определяться при проектировании тепловых сетей по расчетным расходам теплоты, приведенным в типовых или индивидуальных проектах соответствующих зданий или сооружений. [c.312]

Расчет термического к. п. д. и среднего давления цикла со смешанным подводом теплоты приведен для трех различных условий подвода теплоты [c.31]

Рассмотрены основные вопросы проектирования систем кондиционирования воздуха, распределения воздуха в помещениях, утилизации низкопотенциальной теплоты, приведен расчет воздуховодов. Изд. 4-е переработано и дополнено с учетом результатов последних теоретических исследований и новых нормативных документов. Изд. 3-е вышло в 1978 г. Части 1 и 2 4-го издания вышли в 1990 г. [c.2]

В соответствии с формулой (11.16) полный поток теплоты, передаваемый излучением от горячего тела более холодному, пропорционален поверхности тела, приведенной степени черноты и разности четвертых степеней абсолютных температур тел. [c.93]

Затем теплота теплопроводностью переносится от одной поверхности стенки к другой. Термическое сопротивление теплопроводности R>. рассчитывается по формулам, приведенным в 8.3, в зависимости от вида стенки [c.97]

Часто такие характеристики топлива, как зольность и влажность или содержание серы, получаются более наглядными при их отнесении не на единицу массы топлива, а на единицу выделяющейся при сгорании теплоты. Это обусловило появление так называемых приведенных характеристик. [c.124]

Под приведенным понимается содержание данного компонента в граммах, отнесенное к одному мегаджоулю теплоты, выделяющейся при сгорании топлива. (В некоторых старых справочниках приведенные характеристики выражены в 10 кг-%/ккал.) Приведенная зольность, например, показывает, какое количество золы в граммах ежесекундно образуется при сжигании данного топлива в установке с тепловой мощностью 1 МВт. Чаще всего используют приведенные влажность и зольность, а иногда и приведенное содержание серы [c.124]

Тепловой баланс парового котла с обозначением основных составляющих приходной и расходной частей приведен на схеме рис. 18.12. Замкнутый контур на рисунке представляет теплоту горячего воздуха Qr забираемую от продуктов сгорания при относительно низкой температуре и передаваемую в топку. [c.158]

Остальная часть системы отопления не отличается от приведенных выше. Обычно солнечные системы (особенно в условиях СССР) являются дополнительными и резервируются постоянным источником теплоты, не зависящим от погоды и времени года. В СССР уже возведено несколько солнечных домов, а в Крыму введена в строй солнечная электростанция мощностью 5 МВт. Расчеты систем солнечного отопления приведены в [17]. [c.197]

Пример 9. Определить стандартную теплоту реакции, протекающей при 25 °С, исходя из данных теплот образования, приведенных в приложении 4 [c.63]

В этом примере принято, что температуры системы и окружающего пространства одинаковы. Если в окружающей среде температура выше, чем в газовой системе, изменение энтропии для окружающего пространства будет менее отрицательным, чем значение, приведенное выше. Это приводит к более положительному общему изменению энтропии для изолированной системы газ плюс окружающая среда даже на стадии е изменение общей энтропии будет положительным. Это показывает, что переход теплоты из области высокой температуры в область низкой — необратимый процесс. [c.196]

Это количество теплоты, переданное теплоприемнику, обязательно равно работе, необходимой для приведения в действие теплового двигателя. Оно может быть интерпретировано как энергия, ставшая рассеянной вследствие первоначального необратимого перехода теплоты. [c.205]

По приведенным ниже данным определить давление пара над твердым алюминием при 500 °К- В первом приближении скрытая теплота сублимации может быть взята как сумма скрытых теплот испарения и плавления [c.291]

Полученные уравнения применимы как для круглой, так и для плоско-параллельной струй. При этом значения Ki определяются по уравнениям (11.50) и (11.51). Соотношения, аналогичные (11.92)—(11.97), можно получить и в случае размещения в аппарате устройств, отличных но форме от пластин. Приведенные зависимости выведены в предположении, что теплотой, отдаваемой телам, которые встречаются на пути струи, можно пренебречь, или в предположении, что эти тела отсутствуют. Если на пути струи имеются тела и воспринимаемой ими теплотой пренебречь нельзя, то это обстоятельство следует учесть во всех выводах. Получаемые при этом уравнения будут отличаться от представленных только постоянным коэффициентом при множителе ехр (—Кът ) (коэффициент Кз имеет более сложное выражение). [c.336]

С понятием температуры тесно переплетается (и часто путается) понятие теплоты. Из повседневного опыта известно, что для нагревания одних веществ требуется больше тепла, чем для других, однако непосредственно не очевидно, почему это так. Тем не менее при достаточной проницательности на основании повседневного опыта можно сделать ряд весьма фундаментальных выводов относительно теплового поведения вещества эти выводы включают законы термодинамики. Нулевой закон, названный так потому, что он был сформулирован после первого и второго законов, касается состояния тел, приведенных в тепловой контакт друг с другом. Чтобы ясно понять, что это значит, прежде всего необходимо уточнить ряд понятий. Приведенные ниже определения хотя и не являются строгими, позволяют нам сделать несколько общих замечаний о смысле температуры и теплового поведения веществ, которые полезны при введении в термометрию. Более подробное обсуждение основ теплофизики читатель может найти в монографиях по термодинамике и статистической механике, указанных в списке литературы к данной главе. [c.12]

Рассмотрим действие экрана между двумя плоскими безграничными параллельными поверхностями, причем передачей теплоты конвекцией будем пренебрегать. Поверхности стенок и экрана считаем одинаковыми. Температуры стенок Т я Тг поддерживаются постоянными, причем Ti>T2. Допускаем, что коэффициенты лучеиспускания стенок и экрана равны между собой. Тогда приведенные коэффициенты излучения между поверхностями без экрана, между первой поверхностью и экраном, экраном и второй поверхностью равны между собой. [c.471]

Все приведенные выше теплообменные устройства с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем в каналах или межтрубном пространстве (см. например, рис. 1.3 и 1.10) могут быть использованы для организации фазового превращения потока теплоносителя. Отметим некоторые наиболее интересные конструкции испарительного элемента для сброса теплоты, подводимой к сплошной поверхности. В конструкции, показанной на рис. 1.11,д, охлаждающая жидкость распределяется по каналам 2 и при движении сквозь пористую матрицу 3 в окружающее пространство она поглощает теплоту и испаряется. Если такое устройство размещено в отверстии корпуса аппарата перед воздухозаборником реактивного двигателя, то в качестве испаряющейся жидкости можно использовать горючее последнего. В другом испарительном элементе пористое покрытие на теплоотдающей поверхности не имеет каналов, но выполнено трехслойным, с различной проницаемостью боковых и среднего слоев, причем последний имеет наиболее высокое гидравлическое сопротивление (см. рис. 1.11, 6). Охлаждающая жидкость распределяется по теплоотдающей поверхности стенки 1 внутри примыкающего к ней слоя 4 высокой проницаемости. Далее направления потоков теплоты и испаряющейся жидкости в пористой структуре совпадают — по нормали от теплопередающей поверхности. [c.14]

Из данных, приведенных на рис. 5.5, следует, что с увеличением параметра Ре и приближением его к значению Ре = 100 различие между результатами для вариантов с учетом и без учета осевой теплопроводности, значительное при малых числах Ре, постепенно исчезает. Причем протяженность начального термического участка в первом случае больше вследствие переноса теплоты вдоль пористого материала. Значения дли- [c.105]

Коэффициент теплонасыщения для трех основных схем нагрева при сварке определяют по номограммам, приведенным на рис. 6.11, в зависимости от безразмерных критериев времени т и безразмерных расстояний от источника теплоты до рассматриваемой точки р. [c.175]

Приведенное пояснение не отвечает, однако, на вопрос что же называют энергией Последовательное определение любого физического свойства должно прямо или косвенно указывать на способ, которым оно может быть измерено. Энергия может быть измерена только с помощью своих внешних проявлений — теплоты н работы. Поэтому определением энергии, достаточным для термодинамики, является ее первый закон, связывающий эти понятия между собой. Существует аддитивная функция состояния термодинамической системы — внутренняя энергия. Мерой изменения внутренней энергии являются количество поступающей в систему теплоты и совершаемая ею работа [c.42]

В приведенной формулировке содержится два общепринятых соглашения во-первых, называть количеством теплоты и работой количество энергии, полученной или отданной системой соответствующим способом, и, во-вторых, считать положительными работу (W), произведенную системой над окружением, и количество теплоты (Q), полученное ею из внешней среды. Последнее соглашение объясняет знаки в 5.1). Уравнение первого закона в форме (5.1) справедливо для любых систем и процессов, в том числе и для неравновесных процессов и открытых систем, но в последнем случае это уравнение нельзя использовать, так как не удается разделить наблюдаемые изменения энергии на теплоту и работу (см. 7). [c.42]

Однако приведенное ниже сравнение теплопроводности изоляторов и металлов говорит о том, что в металлах механизм теплопроводности, обусловленный фононами, затушеван гораздо более эффективным электронным механизмом переноса теплоты. В изоляторе длина свободного пробега фонона при комнатной температуре < .ф>=3-10"в см, скорость звука = 10 см/с и теплоемкость v R, тогда [c.197]

Процесс адиабатического размагничивания. Приведенные выше рассуждения вполне справедливы для газон. В этом случае внешним параметром является давление, W—точка кипения, а пику теплоемкости соответствует теплота испарения. Энтропия уменьшается с увеличением давления, так что охлаждение получается в результате изотермического сжатия, за которым следует адиабатическое расширение. [c.423]

Из данных, приведенных на фиг. 38 и 39, при помощи уравнения Клапейрона—Клаузиуса была вычислена теплота плавления, которую в интервале температур от 1,0 до 1,4°К можно представить в виде 0,021 7 кал моль. Зависимость теплоты плавления р, а также величин PAF и MJ от температуры приведена на фиг. 40. Разность энергий Af/ обращается в нуль при 1,72° К. Это—та температура, при которой прямая, проведенная из начала [c.819]

Если бы предположение о невозможности вечного двигателя второго рода допускало обращение, т. е. если бы работу в теплоту также нельзя было превратить полностью без компенсации, то разность (3.52) не могла бы быть и отрицательной. При выполнении первого условия (3.1) это означало бы, что приведенный на рис. 9 замкнутый процесс невозможен. В настоящее время можно привести пример такого случая (см. 31). [c.74]

Чтобы яснее была видна ошибочность этого доказательства, мы разберем вначале задачу Зоммерфельда, приведенную на с. 87. Рассмотрим цикл Карно с водой в качестве рабочего тела. Температуры теплоотдатчика и теплоприемника равны соответственно 6 и 2 °С при 6 °С вода изотермически расширяется, а при 2 °С — изотермически сжимается. Вследствие аномального поведения воды, когда / < 4 °С, при обеих температурах будет подводиться теплота и полностью превращаться в эквивалентную работу, что находится в противоречии со вторым началом. В чем дело [c.175]

Такое же явление происходит и при сжатии газа работа сжатия превраш,ается в теплоту, но часть этой теплоты отводится в окружающую среду и только часть ее идет на нагрев газа. Следовательно, температура газа повышается при отводе теплоты и в приведенном уравнении dq <. О и dT > О, что возможно только при отрицательном значении теплоемкости. [c.62]

Величины Y называются приведенными теплотами, и полученное выражение можно сформулировать так в обратимом цикле Карно сумма приведенных теплот равна нулю. [c.70]

Так как величина термического к. п. д. в цикле Карно зависит только от температур источника теплоты, но не зависит от свойств используемого рабочего тела, то приведенные формулы могут служить для построения шкалы температур с помощью измерения теплоты в цикле Карно. [c.72]

Расчет теплового баланса, так же как и материального, для сушилок, работающих периодически, проводят на один цикл их работы. При существенном изменении температуры сушильного агента на входе и выходе сушилки в течение цикла работы составляют тепловой баланс сначала для отдельных промежутков времени, в течение которых эти температуры могут быть приняты постоянными, а затем суммируют приходные и расходные статьи балансов в целом за цикл работы. В этом случае помимо статей расходов теплоты, приведенных в тепловом балансе непрерывнодействующей сушилки, учитывают расход теплоты на нагрев ее ограждений. [c.251]

Исследования показали, что запасенная энергия дислокаций на три порядка меньше работы силы трения. Такое несоответствие авторы [113 объясняют невозможностью точного экспериментального, определения,.истиншц.,, плотности дислокаций в момент контактного взаимодействия. Авторы предполагают, что измеренное значение силы трения объясняется преобладающей ролью дислокаций, приводящих к остаточной пластической деформации фольги, сдвигу и образованию канавок (толщина фольги 0,2— 0,5 мкм). Эти дислокации не должны сохраняться в фольге после прохождения ползуна, и энергия, затраченная на их образование, будет выделяться в виде теплоты. Приведенные в [113] электронные микрофотографии доказывают наличие остаточной пластической деформации и образование канавок в фольге, т. е. подтверждают точку зрения авторов. [c.55]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

Например, если начальные температуры узлов сетки, приведенних на рис. 14.5, равны h (эти температуры известны из начального условия), л через промежуток времени Дт будут рлвны Ц, то для любого узла можно составить баланс теплоты, приравняв измене 1ие энтальпии ipiAVi(tl—ti) к алгебраической сумме приходящих за время Дт котичеств теплоты ДQ, по всем теплопроводящим стержням. Так, для пятого узла сетки [c.115]

Количество сгорев1него топлива пропорционально количеству поданного воздуха, однако увеличение скорости воздуха сверх определенного предела нарушает устойчивость ПЛ0ТН010 слоя, так как воздух, прорывающийся через слой в отдельных местах, образует кратеры. Поскольку в слой всегда загружается полидисперсное топливо, увеличивается вынос мелочи. Чем крупнее частицы, тем с большей скоростью можно продувать воздух через слой без нарушения его устойчивости. Если принять для грубых оценок теплоту сгорания I м воздуха в нормальных условиях при а = I равной 3,8 МДж и понимать под приведенный к нормальным условиям расход воздуха на единицу плоп1ади решетки (м/с), то теплонапряжение зеркала горения (МВт/м ) составит [c.138]

Определить теплоту образования при 25 С и 1 атм с помощью теплог сгорания, приведенных в приложении 4 для каждого из следующих органических соединений а) метана (г) б) октана (ж) в) этилового спирта (ж) г) эти-ленгликоля (ж) [c.68]

Приведенные ниже значения справедливы при работе передачи в зоне расчетной нагрузки. При уменьшении полезной нагрузки к. п. д. снижается и становится равным пулю при холостом ходе. Это связано с возрастанием относительного значения так называемых постоянных потерь, не зависящих от полезной нагрузки. К ним относятся гидравлические потери, потери в уплотнениях подшипниковых узлов и т. п. Работа, потерянная в редукторе, превращается в теплоту, и при неблагоприятных условиях охлаждения и смазки может вызвать перегрев редуктора. Вопросы теплового расчета, охлаждения и смазки являются общими для зубчатых и червячных передач. Поэтому они лзлагаются совместно в 9.9. [c.139]

Отношение подводимой или отводимой теплоты к соответствующей абсолютной температуре называется приведенной теплотой. Тогда равенство (8-5) можно сформулировать так алгебраическая сумма приведенных тенлот для обратимого цикла Карно равна нулю. Этот вывод может быть использован и для любого произвольного обратимого цикла. [c.118]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

Интенсивность внутрнпорового теплообмена. Одной из основных величин, определяющих испарение потока теплоносителя внутри пористых металлов, является интенсивность Ау объемного теплообмена. Выполним приближенную оценку этой величины. Из приведенного ранее физического механизма процесса следует, что основным режимом внутрнпорового теплообмена при движении двухфазного потока в нагреваемых матрицах является передача теплоты от пористого каркаса с температурой Т теплопроводностью через жидкостную микропленку к ее поверхности, имеющей температуру, равную температуре насыщения, где теплота затрачивается на испарение жидкости. [c.85]

Для выяснения причины существенного влияния параметра у на полученные результаты представим его в следующем виде у = = [(6 v)/ (Х/6)] . Отсюда следует физический смысл у как меры отношения количества теплоты, передаваемой от проницаемой матрицы к теплоносителю за счет объемного внутрипорового теплообмена в канале, к количеству теплоты, передаваемой теплопроводностью через него. Из приведенных на рис. 5.15 данных видно, что при у < 1 общий процесс передачи теплоты лимитируется объемным внутрипоровым теплообменом, а при 7 > 7 (например, при у = 10) лимитирующей составляющей является теплопроводность через пористый материал. В последнем случае (см. зависимость 5 на рис. 5.15) интенсивный перенос теплоты от пористого каркаса к теплоносителю происходит и завершается [c.119]

На основании приведенных на рис. 1.2...15 данных и особенно в результате сравнения изображенных на рис. 1.2, а л 1.5 значений длины к - I области испарения можно сделать важный вывод о том, что для рассмотренных условий передача теплоты теплопроводностью из парового участка в зону испарения качественно изменяет характер теплообмена, Протяженность зоны испарения резко сокращается вследствие увеличения длины парового участка и при интенсивности объемного теплообмена h = 10 Вт/ (м - К) (7 =31,6) ее толщина не превьппает к - 1 = 0, вместо Оад Oi67 при отсутствии теплового потока из парового З астка. Следует отметить, что при малой величине к - I справедливо допущение о постоянстве в зоне испарения. [c.165]

С повышением температуры вытекающего перегретого пара и температуры пористого каркаса на паровом участке дпина области испарения практически не изменяется (см. рис. 7.3), но вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента. Интересно отметить, что при Гз (5) = 100 °С, когда испарение охладителя завершается на внешней поверхности твэла, имеем к = Ei= I = 0,128 к 1 =0,872. Эти величины существенно отличаются от результатов, приведенных на рис. 7.3, экстраполяцией данных в крайнюю левую точку Гз (б) = 100 °С. Это значит, что после высыхания внешней поверхности при последующем незначительном увеличений объемного тепловыделения происходит ре> кое сокращение длины зоны испарения вследствие углубления ее с внешней поверхности на значительное расстояние внутрь пористого элемента. При этом температура материала на внешней поверхности возрастает и почти вся вьщеляемая на высохшем паровом участке теплота, до этого непосредственно поглощавшаяся испаряющимся охладителем, теперь передается теплопроводностью в зону испарения. При дальнейшем повьь шении объемного тепловыделения и увеличении температуры вытекающего перегретого пара возрастает температура пористой матрицы на паровом участке, но ддина зоны испарения практически не изменяется и вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента. [c.166]

Во всех приведенных выше теоретических циклах поршневых двигателей внутреннего сгорания уравнения для определения количества подведенной и отведенной теплоты, а также для термического к. п. д. даны для случая с -- onst. [c.130]

Степень завершения гомогенизации при сварке зависит от 7 тах, диффузионной ПОДВИЖНОСТИ элементов, времени пребывания при температурах гомогенизации и исходной макро- и микрохимической неоднородности. Максимальная степень гомогенизации соответствует участкам ОШЗ, нагреваемым до Тс, учитывая, что коэффициенты диффузии элементов увеличиваются с повышением температуры в экспоненциальной зависимости. С наибольшей скоростью гомогенизация происходит по С, с меньшей — по S, Р, Сг, Мо, Мп, Ni, W в приведенной последовательности (коэффициенты диффузии в железе при 1373 К составляют для С 10 " и для остальных элементов 10 ...10 м / ). Время пребывания при температурах гомогенизации зависит от теплового режима сварки, а также от класса применяемых сварочных материалов. Последнее связано с дополнительным нагревом ОШЗ выделяющейся теплотой затвердевания шва (аналогично их влиянию на степень оплавления ОШЗ). Степень влияния металла шва определяется Гс.мш.Чем она выше, тем при более высоких гомологических температурах происходит дополнительный нагрев ОШЗ. При переходе от сравнительно тугоплавких ферритно-перлитных сварочных материалов к более легкоплавким аусте-нитным время пребывания ОШЗ свыше 1370 К уменьшается примерно в 1,5 раза. Весьма существенно влияет исходное состояние стали. Наличие труднорастворимых крупных скоагули-рованных частиц легированного цементита и специальных карбидов, например после отжига стали на зернистый перлит, заметно снижает степень гомогенизации. [c.515]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...